[논문]폐유리 잔골재를 치환한 고강도 모르타르의 역학적 특성 및 알칼리-실리카 반응 평가

유하민; 김규용; 최경철; 손민재; 남정수

doi:10.14190/jrcr.2020.8.4.528

폐유리 잔골재를 치환한 고강도 모르타르의 역학적 특성 및 알칼리-실리카 반응 평가
Evaluation of Mechanical Properties and Alkali-Silica Reaction of High Strength Mortar Using Waste Glass Sand 원문보기

Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute = 한국건설순환자원학회 논문집, v.8 no.4, 2020년, pp.528 - 536

유하민 (충남대학교 건축공학과) , 김규용 (충남대학교 건축공학과) , 최경철 (충남대학교 사회기반시설기술연구소) , 손민재 (충남대학교 건축공학과) , 남정수 (충남대학교 건축공학과)

초록
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본 연구에서는 천연골재의 대체골재로써 폐유리 잔골재(이하 GS)를 고강도 모르타르에 혼입하여 일반강도 모르타르와의 역학적 특성, 알칼리-실리카 반응(이하 ASR), ASR 후 모르타르의 잔류 역학적 특성을 비교·분석하였다. 실험 결과, GS를 모르타르에 혼입하는 경우, 혼입률이 증가할수록 역학적 특성 저하 및 ASR 증가 현상이 확인되었다. 특히, 모르타르의 고강도화는 GS의 Slip 현상을 개선하기에는 한계가 있을 뿐만 아니라, 오히려 ASR을 더욱 촉진하는 것으로 확인되었다. ASR 후 잔류 역학적 특성에서 반응 초기에는 강도가 증가하였으나, 반응이 지속됨에 따라 강도가 감소하는 경향이 나타났다. 이를 통하여, ASR 생성물이 GS의 Slip 현상을 개선할 가능성이 있을 것으로 사료된다. 따라서, 폐유리 잔골재 Slip 현상을 개선하기 위한 GS 표면 개질 및 ASR 저감을 위한 혼화재 사용 등과 같은 후속 연구가 필요하다고 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this study, high strength mortar and normal strength mortar using waste glass sand were evaluated. The main parameters studied were mechanical properties, alkali-silica reaction(ASR) and residual mechanical properties after ASR. As a result of this experiment, it was found that the increase in strength of the mortar has a limitation in improving the slip of the waste glass sand(GS), and rather, it causes a larger ASR. However, the possibility of improving the slip of GS was confirmed by the temporary increase of initial residal compressive and flexural strength of the mortar containing GS after the ASR. Therefore, to improve the slip of GS, the additional research is required, such as modification of the surface of GS and the incorporation of a binder which can increase the strength and makes matrix compact.

주제어

표/그림 (14)

그림 Fig. 1. Particle size distribution of used fine aggregate
표 Table 1. Physical properties of used fine aggregate
표 Table 2. Chemical composition of used fine aggregates
그림 Fig. 2. Image of used fine aggregate
표 Table 3. Experimental plan
그림 Fig. 3. Flesh density of mortar
그림 Fig. 4. Air content of mortar
그림 Fig. 5. Flow of mortar
표 Table 4. Image of flow test results
그림 Fig. 6. Mechanical properties of mortar
그림 Fig. 7. Strength reduction rate of mortar
그림 Fig. 8. Results of alkali-silica reaction on mortar and SEM image of GS and mortar
그림 Fig. 9. Results of residual strength on mortar after ASR
그림 Fig. 10. GS interfacial adhesive behavior according to ASR days

AI 본문요약
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문제 정의

따라서, 본 연구에서는 모르타르의 고강도화가 GS의 계면부착성능 및 ASR에 미치는 영향을 평가하기 위하여, 고강도 모르타르에 GS를 혼입하여 역학적 특성, ASR, ASR 후의 잔류 역학적 특성을 일반강도 모르타르와 비교하여 평가하였다. 이를 통해, GS의 Slip 현상과 ASR을 개선하기 위한 방안으로 모르타르의 고강도화의 적합 여부를 분석하였다.

제안 방법

그 후, 모르타르 길이 변화 측정기를 통하여 80℃ 1NNaOH 용액에 침지시킨 시험체를 24시간 간격으로 길이 변화 값을 측정하였다. ASR 후, GS를 혼입한 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 평가하기 위해 40×40×160mm 크기의 모르타르를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 80℃의 1N NaOH 용액에 침지시켜 ASR을 촉진시켰다. 그 후, ASR 촉진을 시작한 날을 기준으로 1, 7, 14, 28, 42, 56일 후에 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 측정하였다.
고강도 모르타르는 유동성을 확보하기 위하여 혼화제로써 고성능 감수제를 사용하였다. GS는 NS의 0, 25, 50, 75, 100(wt.%)을 대체하여 모르타르에 각각 혼입하였다. 시험체의 명명에서 Ne 일반강도(Normal strength), H는 고강도(High strength), NS는 천연잔골재를, GS-(Number)는 GS의 혼입률을 뜻한다.
GS를 혼입한 모르타르의 굳지않은 성상을 평가하기 위해 모르타르의 밀도, 플로우, 공기량을 측정하였다. 밀도는 1L 기준 용기에 모르타르를 타설 후, 단위 중량을 통해 산정하였고, 플로우는 KS L 5105에 따라 모르타르 플로우 테이블에 모르타르를 타설한후, 15초 동안 25회 타격하여 모르타르의 지름을 측정하여 평가하였다.
모르타르의 공기량은 DIN₁₈555에 따라 모르타르 공기량 측정기를 통해 측정하였다. GS를 혼입한 모르타르의 역학적 성능을평가하기 위해 KS L ISO 679에 따라 모르타르를 40×40×160mm 의 시험체를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 모르타르의압축, 휨 강도를 측정하였다. ASRe ASTM C 1260에 따라 25.
5:1로 설정하였다. 고강도 모르타르는 유동성을 확보하기 위하여 혼화제로써 고성능 감수제를 사용하였다. GS는 NS의 0, 25, 50, 75, 100(wt.
ASR 후, GS를 혼입한 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 평가하기 위해 40×40×160mm 크기의 모르타르를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 80℃의 1N NaOH 용액에 침지시켜 ASR을 촉진시켰다. 그 후, ASR 촉진을 시작한 날을 기준으로 1, 7, 14, 28, 42, 56일 후에 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 측정하였다.
4 ×254mm 몰드에 모르타르를 타설한 후, 24시간 동안 기건양생하였다. 그 후, 모르타르 길이 변화 측정기를 통하여 80℃ 1NNaOH 용액에 침지시킨 시험체를 24시간 간격으로 길이 변화 값을 측정하였다. ASR 후, GS를 혼입한 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 평가하기 위해 40×40×160mm 크기의 모르타르를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 80℃의 1N NaOH 용액에 침지시켜 ASR을 촉진시켰다.
밀도, 플로우, 공기량을 측정하였다. 밀도는 1L 기준 용기에 모르타르를 타설 후, 단위 중량을 통해 산정하였고, 플로우는 KS L 5105에 따라 모르타르 플로우 테이블에 모르타르를 타설한후, 15초 동안 25회 타격하여 모르타르의 지름을 측정하여 평가하였다. 모르타르의 공기량은 DIN₁₈555에 따라 모르타르 공기량 측정기를 통해 측정하였다.
일반강도 모르타르와 비교하여 평가하였다. 이를 통해, GS의 Slip 현상과 ASR을 개선하기 위한 방안으로 모르타르의 고강도화의 적합 여부를 분석하였다.
본 연구의 실험계획은 Table 3에 나타내었다. 일반강도 모르타르는 W/C 0.5, 고강도 모르타르는 W/C 0.2로 설정하였으며, 일반강도 모르타르는 잔골재/시멘트 중량 비율을 3:1, 고강도 모르타르는 1.5:1로 설정하였다. 고강도 모르타르는 유동성을 확보하기 위하여 혼화제로써 고성능 감수제를 사용하였다.
폐유리 잔골재(GS)를 혼입한 고강도 모르타르의 역학적 성능, 알칼리-실리카 반응(ASR) 및 ASR 후, 잔류 강도를 일반강도 모르타르와 비교 분석한 결과는 다음과 같다.

대상 데이터

GS는 소다-라임 계열의 폐유리로,국내 폐유리 전문 분쇄 업체에서 슈레더, 해머 크러셔, 임팩트 크러셔로 1차 분쇄된 폐유리를, 잔골재의 표준 입도 분포를 만족시키기 위해 볼밀(Ball mill)을 사용하여 2차 분쇄하였다. 그 후, 분쇄된삼색(흰색, 녹색, 갈색) 폐유리를 1:1:1로 혼합하여 사용하였다. 잔골재의 물리적 특성은 Table 1에 나타내었다.
본 연구에서는 1종 포틀랜드 시멘트와 천연골재(Natural sand, 이하 NS), GS가 사용되었다. GS는 소다-라임 계열의 폐유리로,국내 폐유리 전문 분쇄 업체에서 슈레더, 해머 크러셔, 임팩트 크러셔로 1차 분쇄된 폐유리를, 잔골재의 표준 입도 분포를 만족시키기 위해 볼밀(Ball mill)을 사용하여 2차 분쇄하였다.

이론/모형

GS를 혼입한 모르타르의 역학적 성능을평가하기 위해 KS L ISO 679에 따라 모르타르를 40×40×160mm 의 시험체를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 모르타르의압축, 휨 강도를 측정하였다. ASRe ASTM C 1260에 따라 25.4× 25.4 ×254mm 몰드에 모르타르를 타설한 후, 24시간 동안 기건양생하였다. 그 후, 모르타르 길이 변화 측정기를 통하여 80℃ 1NNaOH 용액에 침지시킨 시험체를 24시간 간격으로 길이 변화 값을 측정하였다.
밀도는 1L 기준 용기에 모르타르를 타설 후, 단위 중량을 통해 산정하였고, 플로우는 KS L 5105에 따라 모르타르 플로우 테이블에 모르타르를 타설한후, 15초 동안 25회 타격하여 모르타르의 지름을 측정하여 평가하였다. 모르타르의 공기량은 DIN₁₈555에 따라 모르타르 공기량 측정기를 통해 측정하였다. GS를 혼입한 모르타르의 역학적 성능을평가하기 위해 KS L ISO 679에 따라 모르타르를 40×40×160mm 의 시험체를 제작하여 28일간 수중양생을 실시한 후, 모르타르의압축, 휨 강도를 측정하였다.

성능/효과

1. GS의 혼입률이 증가할수록 역학적 특성이 감소하는 경향이확인되었으며, GS를 혼입으로 인한 고강도 모르타르의 강도감소율은 일반강도 모르타르보다 적은 것으로 나타났으나 큰차이가 없어 고강도 모르타르의 높은 부착 강도로 인한 GS의 Slip 현상 개선 효과는 크지 않은 것으로 판단된다.
2. ASR의 경우, GS가 혼입된 고강도 모르타르가 일반강도 모르타르보다 발생량이 많은 것으로 확인되었다. 이는 고강도 모르타르의 단위시멘트량이 일반강도 모르타르에 비해 높아 GS의 비정질 실리카의 용해가 더욱 빠르게 일어났기 때문이라고 판단되며, 이에 GS의 ASR을 저감하기 위한 방안으로는 단위시멘트량을 감소시킬 수 있는 혼화재의 사용이 필요할 것으로 사료된다.
3. GS를 혼입한 고강도 모르타르의 경우, 과도한 ASR로 인하여일반강도 모르타르에 비해 잔류 압축, 휨 강도가 더욱 크게감소하는 것이 확인되었다. 이는 과도한 ASR로 인해 GS 내부균열 및 시멘트 매트릭스와 골재 계면에 균열이 크게 발생하였기 때문인 것으로 판단된다.
4. GS를 혼입한 일반강도/고강도 모르타르에서 ASR 후, 초기잔류 압축, 휨 강도가 일시적으로 상승하였으며, ASR 생성물로 인해 GS와 시멘트 매트릭스간의 부착력이 향상되어 Slip 현상이 일시적으로 개선된 것이 원인으로 판단된다.
5와 같다. GS 혼입률이 증가할수록, 강도와 관계없이 모르타르의 플로우가 증가하는 것이 확인되었다. 이는 GS의 낮은 수분 흡수율로 인해 모르타르 내에 자유수가 더 많이 존재하기 때문으로 판단된다.
9는 ASR 후, 모르타르의 잔류 압축, 휨 강도를 측정한 결과이다. GS를 혼입한 N 모르타르의 경우, ASR이 시작되고 모든 혼입률에서 7일 차까지 압축, 휨 강도 모두 상승한 후, 56일까지 지속적으로 감소하는 것이 확인되었다. 반면, H 모르타르의 경우, 반응이 시작한 후, 1일 차까지 압축 강도가 상승한 후 56일 차까지 혼입률 순으로 각각 약 30.
7에 N/H 모르타르에서 GS의 혼입에 의한 강도 감소율을나타내었다. GS를 혼입한 N 모르타르의 압축강도는 NGS-25에서 7.4% 감소하였으며, NGS-50, 75, 100에서 각각 15.2, 22.7, 26.3% 로 크게 감소하였다. H 모르타르의 압축 강도는 HGS-25, 50, 75 순으로 각각 7.
9% 감소하였다. H 모르타르의 경우, 혼입률 75%부터 압축, 휨강도가 크게 감소한 반면, N 모르타르의 경우, 혼입률 25%를 초과하면 압축, 휨 강도가 크게 감소하는 것이 확인되었다. 이렇듯, H 모르타르는 N 모르타르에 비해 낮은 압축, 휨 강도 저하율을 나타내었으며, GS의 혼입률 증가로 인한 강도 저하 현상이 일부 개선되는 것으로 확인되었다.
3% 로 크게 감소하였다. H 모르타르의 압축 강도는 HGS-25, 50, 75 순으로 각각 7.5, 10.6, 12.7% 감소하였고, HGS-100에서 23.6% 크게 감소하였다. 휨 강도는 N 모르타르의 경우, NGS-25에서 9.
5:1로 낮기 때문에 일반강도 모르타르보다 ASR이 적을 것으로 예상하였으나, 반대의 결과가 확인되었다. H-GS25는 9일, 50은 7일, 75는 6일, 100은 5일 만에 팽창률 0.1%를 초과하였으며, H-GS100은 최대 0.93% 팽창률로 N-GS100에 비해 팽창률이 약 5배 가량 높은 것으로 확인되었다. 또한, 주사 전자 현미경(SEM)의 후방산란전자(Back scattered mode)를 통해 관찰된 Gel의 두께 측정 결과를 Fig.
9에 나타내었다. N 모르타르의 GS 계면에 생성된 알칼리-실리케이트겔의 두께는 약 1.236㎛로 측정되었으나, H 모르타르는 약 2.105㎛ 로 측정되어 알칼리-실리케이트 겔이 더 두꺼운 것으로 확인되었다. 또한, N 모르타르에 비해 H 모르타르 내에서 ASR 팽창으로 인한 GS의 내부 균열이 더욱 심각하게 발생한 것이 확인되었다.
잔골재의 물리적 특성은 Table 1에 나타내었다. NS와 GS의 밀도는각각 2.54g/cm³과 2.45g/cm³로 GS가 NS에 비해 낮은 것을 확인할 수 있었으며, 수분 흡수율의 경우, GS가 NS와 달리 수분흡수율이 거의 0에 가까운 것으로 나타났다. Table 2에 GS와 NS의 화학적 조성을 나타내었다.
4는 모르타르의 공기량 측정 결과이다. 강도에 관계없이 GS의 혼입량이증가할수록 공기량이 증가하는 경향이 확인되었다. 이는 Drzymała et al.
8에 GS 혼입량에 따른 N/H 모르타르의 ASR에 대한 결과및 ASR 실험 후의 N/H 모르타르 내의 GS 계면 SEM 분석 사진을나타내었다. 강도에 관계없이, GS의 혼입량이 증가할수록 ASR로인한 모르타르의 팽창률이 증가하는 것으로 확인되었다. N 모르타르의 경우, N-GS25, 50은 13일, 75, 100은 11일 후에 ASTM C 1260에서 규정하고 있는 팽창률 0.
3과 같다. 강도와 관계없이 GS의 혼입량이 증가할수록 밀도는 감소하는 경향이 나타났다. 이는 GS의 밀도가 NS보다 낮아 혼입량이 증가할수록, 모르타르의 밀도가 감소하는 것으로 판단된다.
이러한 높은 pH는 실리카의 용해를 촉진시키는데, Kehew(2000)의 연구에서도 실리카가 높은 pH의 환경에서 용해가 더욱 빠르게 일어나는 것으로 보고되었다. 따라서, 비교적 높은 pH로 인해 고강도 모르타르에서 GS의 ASR이 더욱 빠르게 발생하는 것으로 판단되며 W/C가 낮은 고강도 모르타르는 ASR을 억제시키지 못하고 오히려, ASR을 더욱 촉진시키는 것으로 판단된다. 그로 인해, GS의 ASR을 저감시키기 위한 방안으로써 모르타르및 콘크리트의 W/C를 낮춰 고강도화하는 방법은 적절하지 않은것으로 사료된다.
이는 앞서 설명한 바와 같이, H 모르타르의 경우, N 모르타르에 비해 GS로 인한 ASR이 더욱 크게 일어난 결과로, 과도한 ASR이 골재 계면 뿐만 아니라 시멘트 매트릭스에까지 크고 작은균열들을 발생시켜 모르타르의 잔류 역학적 성능을 더욱 크게 저하시켰기 때문으로 판단된다. 따라서, 시멘트 매트릭스의 pH가 높은 H 모르타르에 GS를 사용하는 것은 과도한 ASR로 인한 극심한역학적 성능 저하가 우려될 것으로 사료된다.
105㎛ 로 측정되어 알칼리-실리케이트 겔이 더 두꺼운 것으로 확인되었다. 또한, N 모르타르에 비해 H 모르타르 내에서 ASR 팽창으로 인한 GS의 내부 균열이 더욱 심각하게 발생한 것이 확인되었다.
이는 GS의 낮은 수분 흡수율로 인해 모르타르 내에 자유수가 더 많이 존재하기 때문으로 판단된다. 또한, Table 4에서 확인할 수 있듯이, 고강도 모르타르의 경우, 일반강도 모르타르에 비해 플로우가 더 좋은 것으로 나타났는데, 이는 잔골재/시멘트 비율이 낮고, 고성능 감수제를 사용하였기 때문인 것으로 판단된다.
6에 나타내었다. 모든 시험체에서 GS가 혼입되었을 때, 강도가 감소하는 경향이 나타났다. N 모르타르의 경우, GS 혼입으로 인해 압축 강도 최대 10.
H 모르타르의 경우, 혼입률에 관계없이 ASR 반응이 지속될수록 과도한 ASR로 인해 잔류 압축, 휨 강도가 크게 감소하는 것이 확인되었다. 반면, N 모르타르는 H 모르타르와 달리, ASR로 인한 잔류 압축 강도는 GS 25% 혼입률까지, 잔류 휨 강도는 50% 혼입률까지 크게 저하하지 않는 것이 확인되었다.
본 연구를 통해, 시멘트 매트릭스의 고강도화는 폐유리 잔골재의 Slip 현상을 개선하기에는 한계가 있을 뿐만 아니라, 오히려 ASR을 더욱 촉진하는 것으로 확인되었다. 반면, 일반강도 모르타르의 경우, 낮은 폐유리 잔골재 혼입률에서는 역학적 특성 저하 현상 및 ASR 발생량이 낮은 것이 확인되어 폐유리 잔골재를 적절하게 혼입한다면 콘크리트 및 모르타르 2차 제품으로 사용이 가능할 것으로 사료된다.
1, 2에 잔골재의 입도 분포 곡선 및형상을 나타내었다. 본 연구에서 사용된 잔골재는 모두 표준 입도 분포를 만족하는 것으로 확인되었다. 하지만, Fig.
H 모르타르의 경우, 혼입률 75%부터 압축, 휨강도가 크게 감소한 반면, N 모르타르의 경우, 혼입률 25%를 초과하면 압축, 휨 강도가 크게 감소하는 것이 확인되었다. 이렇듯, H 모르타르는 N 모르타르에 비해 낮은 압축, 휨 강도 저하율을 나타내었으며, GS의 혼입률 증가로 인한 강도 저하 현상이 일부 개선되는 것으로 확인되었다. 이는 H 모르타르의 잔골재 혼입률이 비교적 낮으며, 낮은 W/C로 인해 골재와 시멘트 매트릭스간의 부착력이 높기 때문인 것으로 사료된다.
이를 통해, ASR 생성물은 GS와 시멘트 매트릭스의 부착강도를상승시키고, GS의 Sliip 현상 개선에 일시적으로 유효한 것으로확인되었다. 그러나 ASR 반응이 멈추지 않고 지속되면서 ASR 생성물이 팽창되기 때문에 강도 저하를 초래하여 GS의 Slip 현상개선에 적합하지 않은 것으로 판단된다.
10(b)와 같이 GS와 시멘트 매트릭스 간의 ASR 생성물이 형성되어 GS의 ITZ를 충전시켜 Slip 현상이 발생하지 않고 시멘트 매트릭스와 함께 파괴된 것을 확인할 수 있었다. 이를 통해, ASR 초기에는 GS와 시멘트 매트릭스 간의 부착강도가 향상됨에 따라 GS의 Slip 현상이 개선되어 저하된 모르타르의 압축, 휨 강도를 일부 보상받은 것을 확인할 수 있었다. 하지만, ASR이 지속됨에 따라 GS 계면에 생성된 ASR 생성물이 팽창하여 Fig.
이를 통해, GS를 혼입한 H 모르타르의 경우, ASR로 인한 잔류압축, 휨 강도가 N 모르타르에 비해 더욱 크게 감소하는 것이 확인되었다. 이는 앞서 설명한 바와 같이, H 모르타르의 경우, N 모르타르에 비해 GS로 인한 ASR이 더욱 크게 일어난 결과로, 과도한 ASR이 골재 계면 뿐만 아니라 시멘트 매트릭스에까지 크고 작은균열들을 발생시켜 모르타르의 잔류 역학적 성능을 더욱 크게 저하시켰기 때문으로 판단된다.
한편, GS를 혼입한 모든 N/H 모르타르 시험체에서 ASR이 발생한 후 일시적으로 강도가 증가하는 현상이 확인되었다. N 모르타르의 경우, 7일까지 잔류 압축, 휨 강도가 증가하였으며, H 모르타르의 경우, 1일까지 잔류 압축 강도가, 7일까지 잔류 휨 강도가 증가하는 현상이 관찰되었다.

후속연구

그러나 ASR 반응이 멈추지 않고 지속되면서 ASR 생성물이 팽창되기 때문에 강도 저하를 초래하여 GS의 Slip 현상개선에 적합하지 않은 것으로 판단된다. 따라서, ASR을 일으키지않는 혼화재 및 첨가제 혼입 등 다른 방법을 통해 시멘트 매트릭스의 부착강도를 높여준다면 GS의 Slip 현상이 개선될 수 있을 것으로 사료된다.
반면, 일반강도 모르타르의 경우, 낮은 폐유리 잔골재 혼입률에서는 역학적 특성 저하 현상 및 ASR 발생량이 낮은 것이 확인되어 폐유리 잔골재를 적절하게 혼입한다면 콘크리트 및 모르타르 2차 제품으로 사용이 가능할 것으로 사료된다. 또한, GS를 혼입한 모르타르의 ASR 초기 역학적 특성이 일시적으로 증가한 현상을 통해 폐유리 잔골재와 시멘트 매트릭스의 부착력을 향상시킬 수 있는 폐유리 잔골재 표면 개질 및 혼화재 사용에 관한 연구를 검토할 필요가 있다고 판단된다.
ASR의 경우, GS가 혼입된 고강도 모르타르가 일반강도 모르타르보다 발생량이 많은 것으로 확인되었다. 이는 고강도 모르타르의 단위시멘트량이 일반강도 모르타르에 비해 높아 GS의 비정질 실리카의 용해가 더욱 빠르게 일어났기 때문이라고 판단되며, 이에 GS의 ASR을 저감하기 위한 방안으로는 단위시멘트량을 감소시킬 수 있는 혼화재의 사용이 필요할 것으로 사료된다.

참고문헌 (12)

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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