[논문]골재의 입도분포 변화에 따른 PE 섬유보강 고연성 시멘트 복합체의 인장성능

이방연; 강수태

doi:10.11112/jksmi.2020.24.5.95

골재의 입도분포 변화에 따른 PE 섬유보강 고연성 시멘트 복합체의 인장성능
Tensile Performance of PE Fiber-Reinforced Highly Ductile Cementitious Composite including Coarse Aggregate 원문보기

한국구조물진단유지관리공학회 논문집 = Journal of the Korea Institute for Structural Maintenance and Inspection, v.24 no.5, 2020년, pp.95 - 102

이방연 (전남대학교 건축학부) , 강수태 (대구대학교 건설시스템공학과)

초록
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이 연구에서는 입경이 큰 골재를 사용하면서 2% 이상의 인장변형률 성능을 나타내는 고연성 PE 섬유보강 시멘트 복합체 개발을 목적으로 골재의 크기와 입도분포에 따른 고연성 섬유보강 시멘트 복합체의 인장거동 특성을 살펴보고자 하였다. 0.6 mm 이하의 입경들로 구성된 규사를 사용한 배합을 기준으로 최대입경 2.36 mm, 4.75 mm, 5.6 mm, 6.7 mm의 강모래 및 강자갈을 사용한 배합을 비교하여 성능평가를 실시하였다. 골재의 입도분포는 수정 A&A 모델에 기반한 최적입도분포곡선에 가깝도록 세분화된 입경별 혼합비율을 조절하였다. 직접인장실험을 통해 구한 인장거동은 모든 배합에서 뚜렷한 인장변형률 경화 거동을 보였다. 골재 입경별 혼합비율을 조절하여 입도분포가 최적곡선에 가깝도록 한 경우에는 모든 배합에서 규사를 사용한 경우보다 높은 인장변형률 성능을 나타내었다. 또한 골재의 최대입경이 커서 입도분포가 넓을수록 높은 인장변형률 성능을 보였으며, 최대입경 5.6 mm, 6.7 mm의 굵은 골재를 포함하는 경우 각각 4.83%와 5.89%의 매우 높은 인장변형률 성능을 나타내었다. 이 연구를 통해 적절한 입도분포 조절을 통해 굵은 골재를 사용하면서도 고연성 섬유보강 시멘트 복합체의 제조가 가능함을 보였다.

Abstract ▼ AI-Helper

For the purpose of developing a PE fiber-reinforced highly ductile cementitious composite having high tensile strain capacity more than 2% under the condition of containing aggregates with large particle size, this study investigated the tensile behavior of composites according to the particle size and distribution of aggregates in the composite. Compared with the mixture containing silica sand of which particle size is less than 0.6 mm, mixtures containing river sand and/or gravel with the maximum particle size of 2.36 mm, 4.75 mm, 5.6 mm, 6.7 mm were considered in the experimental design. The particle size distributions of aggregates were adjusted for the optimized distribution curves obtained from modified A&A model by blending different sizes of aggregates. All the mixtures presented clear strain-hardening behavior in the direct tensile tests. The mixtures with the blended aggregates to meet the optimum curves of aggregate size distributions showed higher tensile strain capacity than the mixture with silica sand. It was also found that the tensile strain capacity was improved as the maximum size of aggregate increased which resulted in wider particle size distribution. The mixtures with the maximum size of 5.6 mm and 6.7 mm presented very high tensile strain capacities of 4.83% and 5.89%, respectively. This study demonstrated that it was possible to use coarse aggregates in manufacturing highly ductile fiber-reinforced cementitous composite by adjusting the particle size distribution.

주제어

표/그림 (11)

그림 Fig. 1 Particle size distributions of Silica Sand(SS), River sand(RS) and Gravel(G)
표 Table 1 Mix proportions of the composite mixtures for this study
그림 Fig. 2 Particle size distributions of aggregates for the mixes and comparison with modified A&A model curves
그림 Fig. 3 Geometry of specimen for tensile test
그림 Fig. 4 Setup for uniaxial tensile test
그림 Fig. 5 Flow test results with different mixtures
그림 Fig. 6 Compressive strengths with different mixtures
그림 Fig. 7 Uniaxial tensile behaviors with different mixtures
그림 Fig. 8 Comparison of first cracking strengths and ultimate tensile strengths
그림 Fig. 9 Comparison of tensile strain capacities
그림 Fig. 10 Crack patterns formed on a specimen with Mix 6

AI 본문요약
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문제 정의

동일 한양의 시멘트 페이스트로 골재 사이를 채운다고 할 때, 골재가 잘 충전되면 골재 사이 공간을 채우고 남은 시멘트 페이스트가 골재 사이를 이격시키게 된다는 것이다. 이 연구에서는 골재를 최적입도분포에 가깝게 조정함으로써 시멘트 페이스트의 두께를 증가시켜 섬유의 인발성능을 향상시키고자 하였다. 큰 입경의 골재를 사용함에 따른 파괴인성 증가의 불리함을 섬유의 인발저항성능 향상으로 상쇄시킬 수 있으며, 전체 단면에서의 균질한 최대 섬유가교응력과 인발저항성능 확보가 가능하기 때문에 지속적인 정상상태 균열 형성을 유도하여 높은 인장변형률 성능을 얻을 수 있을 것으로 판단하였다.
이 연구에서는 인장변형률 성능 2% 이상의 고연성 시멘트 복합체 배합에 굵은 골재의 사용가능성을 검토하기 위하여 골재의 크기와 입도분포에 따른 고연성 섬유보강 시멘트 복합체의 인장거동 특성을 조사하고자 한다.
이 연구에서는 입경이 큰 골재를 사용하면서 2% 이상의 인장변형률 성능을 나타내는 고연성 PE 섬유보강 시멘트 복합체 개발을 목적으로 골재의 크기와 입도분포에 따른 고 연성 섬유보강 시멘트 복합체의 인장거동 특성을 살펴보고자 하였다. 0.
최적에 가까운 입도분포를 통해 시멘트 복합체의 균질성을 확보하고, 향상된 충전밀도로 시멘트 페이스트의 두께를 증가시켜 섬유의 인발성능이 향상되도록 하였다. 이를 통해 입경이 큰 골재의 사용으로 인한 매트릭스 파괴 인성의 증가를 상쇄하여 변형률 경화 거동을 유도하고 높은 인장변형률 성능을 얻고자 하였다.

제안 방법

0.6mm 이하의 입경들로 구성된 규사를 사용한 배합을 기준으로 최대입경 2.36mm, 4.75mm, 5.6mm, 6.7mm의 강모래 및 강자갈을 사용한 배합을 비교하여 유동성, 압축강도 및 인장 성능을 평가하였다. 골재의 입도분포는 수정 A&A 모델에 기반한 최적입도분포곡선에 가깝도록 세분화된 입경별 혼합비율을 조절하였다.
이후 PE 섬유를 천천히 나누어 투입하고 섬유가 고르게 분산될 때까지 다시 추가적인 혼합을 한다. PE 섬유를 투입한 후 혼합 중에 순차적으로 증점제와 소포제를 투입한다.
7mm의 강모래 및 강자갈을 사용한 배합을 비교하여 유동성, 압축강도 및 인장 성능을 평가하였다. 골재의 입도분포는 수정 A&A 모델에 기반한 최적입도분포곡선에 가깝도록 세분화된 입경별 혼합비율을 조절하였다. 최적에 가까운 입도분포를 통해 시멘트 복합체의 균질성을 확보하고, 향상된 충전밀도로 시멘트 페이스트의 두께를 증가시켜 섬유의 인발성능이 향상되도록 하였다.
41%를 나타내었다. 규사, 강모래 및 굵은 골재의 함수상태는 동일하게 절건상태로 사용하였으며, 강모래와 자갈은 크기와 입도분포의 영향을 평가하기 위하여 체가름을 통해 보다 세분화된 크기 범위로 분류하여 사용하였다. 규사, 강모래 및 강자갈의 입도분포곡선은 Fig.
07%를 사용하였다. 또한 균일한 섬유 분산성을 확보하기 위해서는 적절한 점성을 확보하는 것이 중요하기 때문에 소량의 증점제를 이용하였으며, 기포발생에 따른 영향를 줄이기 위하여 소포제도 소량 첨가하였다.
압축강도 실험은 1 000 kN 용량의 만능재료시험기를 이용하여 수행하였으며, 일축 인장 실험은 재하용량 100 kN의 만능재료시험기를 이용하여 실시하였다. 이때 재하속도는 0.
이용하여 실시하였다. 이때 재하속도는 0.003 mm/s를 적용하였으며, 응력에 따른 인장변형률 측정을 위하여 폭 30 mm를 가지는 중앙부에 80 mm의 표점거리 구간에 대해 두 개의 LVDT를 설치하여 변위를 측정하였다. Fig.
제조된 고연성 PE 섬유보강 시멘트 복합체에 대해서 먼저 굳지 않은 상태에서 유동성 평가를 KS L 5105에 따른 플로 시험 방법에 따라 실시하였으며, 실험체를 제작하고 표준양생을 실시한 후에 압축강도 및 인장거동 평가 실험을 실시하였다. 압축강도 실험을 위한 실험체는 50 mm 크기의 정육면체로 제작하였으며, 인장거동 평가를 위해서는 Fig.
골재의 입도분포는 수정 A&A 모델에 기반한 최적입도분포곡선에 가깝도록 세분화된 입경별 혼합비율을 조절하였다. 최적에 가까운 입도분포를 통해 시멘트 복합체의 균질성을 확보하고, 향상된 충전밀도로 시멘트 페이스트의 두께를 증가시켜 섬유의 인발성능이 향상되도록 하였다. 이를 통해 입경이 큰 골재의 사용으로 인한 매트릭스 파괴 인성의 증가를 상쇄하여 변형률 경화 거동을 유도하고 높은 인장변형률 성능을 얻고자 하였다.

대상 데이터

1과 같다. 강모래는 1.18 mm, 2.36 mm, 4.75 mm 체를 기준으로 나누어 사용하였으며, 강자갈은 5.6 mm이하와 6.7 mm 이하로 세분화하여 사용하였다. 인장성능 향상을 목적으로 사용된 보강섬유는 직경 12 ㎛, 길이 18 mm의 폴리에틸렌 (Polyethelene, PE) 섬유이며, 인장강도 2 700 MPa, 밀도 0.
규사 또는 강모래를 사용하였다. 규사(Silica Sand, SS)는 밀도 2.62 g/cm³, 대부분의 입경이 0.6 mm 이하로 평균 입경이 0.46 mm인 것을 사용하였다. 강모래(River Sand, RS)는 밀도 2.
3과 같은 형상과 치수의 일축 인장 실험체를 제작하였다. 배합별로 압축강도 실험체 3개, 일축 인장 실험체 6개를 각각 제작하였다.
5%로 하였다. 섬유혼입 상태에서의 충분한 유동성을 확보하기 위하여 고성능감수제를 사용하였으며, 폴리칼폰산계로 시멘트 중량의 0.07%를 사용하였다. 또한 균일한 섬유 분산성을 확보하기 위해서는 적절한 점성을 확보하는 것이 중요하기 때문에 소량의 증점제를 이용하였으며, 기포발생에 따른 영향를 줄이기 위하여 소포제도 소량 첨가하였다.
시멘트는 1종 보통포틀랜드시멘트를 사용하였으며, 잔골재로는 규사 또는 강모래를 사용하였다. 규사(Silica Sand, SS)는 밀도 2.
압축강도 실험을 위한 실험체는 50 mm 크기의 정육면체로 제작하였으며, 인장거동 평가를 위해서는 Fig. 3과 같은 형상과 치수의 일축 인장 실험체를 제작하였다. 배합별로 압축강도 실험체 3개, 일축 인장 실험체 6개를 각각 제작하였다.
7 mm 이하로 세분화하여 사용하였다. 인장성능 향상을 목적으로 사용된 보강섬유는 직경 12 ㎛, 길이 18 mm의 폴리에틸렌 (Polyethelene, PE) 섬유이며, 인장강도 2 700 MPa, 밀도 0.97 g/cm3, 탄성계수 88 GPa 의 물리적 특성값을 가진다. PE 섬유의 혼입량은 전체 부피 대비 1.

이론/모형

Mix 3~6 의 배합에서의 골재 입경별 비율은 혼합되는 모든 골재들의 최대 입경 및 최소입경을 이용한 최적 입도분포모델 곡선에 가능한 근사한 입도분포 곡선이 되도록 결정하였다. 최적 입도 분포 모델은 Andreasen and Anderson(1930)의 모델을 토대로 Funk and Dinger(1994)가 제안한 수정 A&A 모델 (Modified Andreasen and Andrersen model)을 사용하였으며, 다음 식과 같이 표현된다.

성능/효과

5 vol.% 혼합하고 최대치수 9.5mm의 굵은 골재를 전체골재 부피의 절반 정도로 사용한 고연성 시멘트 복합체에서 0.6%~1.0% 범위의 인장변형률 성능을 얻었다. Sial and Khan(2018)은 최대치수 10mm 굵은 골재를 전체 골재부피의 60%까지 사용하여 인장변형률 성능 1.
5% 이하의 인장변형률 성능을 보였으며 인장거동의 편차는 역시 크게 나타났다. 2.36 mm 이하의 강모래를 적절한 입도구성으로 조절하여 사용한 Mix 3의 경우에는 변형률 경화거동이 더욱 뚜렷하게 나타났으며, 인장변형률 성능은 2.5%에서 5% 사이의 값을 나타내었다. 4.
5%에서 5% 사이의 값을 나타내었다. 4.75mm까지의 강모래를 최적입도분포 곡선에 가깝도록 큰 입경과 작은 입경의 골재 비율을 조절하여 사용한 Mix 4는 최대 인장변형률 성능 6%~7%를 나타내는 경우도 있었으며, 인장거동의 편차는 매우 크게 나타났다. 5.
75mm까지의 강모래를 최적입도분포 곡선에 가깝도록 큰 입경과 작은 입경의 골재 비율을 조절하여 사용한 Mix 4는 최대 인장변형률 성능 6%~7%를 나타내는 경우도 있었으며, 인장거동의 편차는 매우 크게 나타났다. 5.6mm 크기의 굵은 골재까지 사용한 Mix 5의 경우에는 인장변형률 성능이 5% 내외로 큰 편차 없이 나타났다. 6.
6mm 크기의 굵은 골재까지 사용한 Mix 5의 경우에는 인장변형률 성능이 5% 내외로 큰 편차 없이 나타났다. 6.7mm 크기의 굵은 골재까지 사용한 Mix 6은 일부 8%에 가까운 인장변형률 성능을 보이는 것도 있었으나 개체별 편차가 크게 나타났으며, 대부분 3% 이상의 인장변형률 성능을 나타내었다. 일반적인 강모래를 사용한 경우나 5.
03 MPa 사이의 값으로 큰 차이를 보이지 않았다. Mix 1과 비교했을 때 나머지 배합에서의 강도가 조금 증가하기는 했지만 가장 크게 나타난 Mix 4에서도 인장강도 증가가 5.7% 정도밖에 되지 않았으며, 5.6mm 및 6.7mm 최대크기의 골재를 포함하는 Mix 5와 6의 배합에서는 Mix 1과 큰 차이가 나지 않는 강도를 보였다. 시멘트 복합체의 인장강도는 Mix 2 의 경우 Mix 1과 비교했을 때 저하되는 것으로 나타났으며, 최적입도분포곡선에 근사하도록 골재 입경별 비율을 조절하여 배합한 Mix 3~6에서는 골재 최대입경이 증가할수록 인장강도가 증가하는 것으로 나타났다.
9는 배합별 인장변형률 성능을 비교하여 나타낸 것이다. 강모래를 인위적인 입도분포 조정없이 사용한 Mix 2만이 규사를 사용한 Mix 1보다 인장변형률 성능이 작게 나왔으며, 사용한 입경범위 내에서 최적입도분포에 가깝도록 입도 분포조정을 실시한 Mix 2~ 6 배합에서 모두 Mix 1보다 높은 인장변형률 성능을 얻을 수 있었다. 또한 골재 최대입경 크기가 증가할수록 인장변형률 성능이 향상되는 결과를 보였다.
6에 제시된 바와 같다. 규사를 사용한 Mix 1의 압축강도는 73 MPa를 나타내었으며, 4.75mm 이하의 강모래를 입도비율 조정 없이 사용한 Mix 2 의 경우는 69MPa로 강도가 조금 낮게 나타났으며, 강모래를 최대 입경과 분포를 달리하여 사용한 Mix 3과 4의 압축강도는 각각 73 MPa과 72 MPa의 값으로 규사를 사용한 시멘트 복합체와 유사한 강도를 나타내었다. 한편, 최대입경 5.
모든 배합에서 초기 균열이 발생한 이후에 다수의 균열이 발생하면서 변형률 증가와 함께 인장응력이 증가하는 변형률 경화 현상이 나타나는 것을 확인할 수 있다. 규사를 사용한 일반적인 고연성 시멘트 복합체의 배합을 나타내는 Mix 1 의 경우 실험체별 인장거동의 편차가 다소 크게 나타났으며, 최대 인장응력에 도달하는 시점의 인장변형률을 인장변형률 성능이라고 정의할 때, 최소 1%에서 최대 5% 정도까지의 인장변형률 성능을 보였으며 평균 3% 이상을 나타내었다. 일반적인 입도분포의 강모래를 규사 대신 사용한 Mix 2의 경우, 하나의 실험체를 제외하고는 2.
강모래를 인위적인 입도분포 조정없이 사용한 Mix 2만이 규사를 사용한 Mix 1보다 인장변형률 성능이 작게 나왔으며, 사용한 입경범위 내에서 최적입도분포에 가깝도록 입도 분포조정을 실시한 Mix 2~ 6 배합에서 모두 Mix 1보다 높은 인장변형률 성능을 얻을 수 있었다. 또한 골재 최대입경 크기가 증가할수록 인장변형률 성능이 향상되는 결과를 보였다. 최대 입경 6.
7mm를 사용한 모든 경우에서 규사를 사용한 경우보다 높은 인장변형률 성능을 나타내었다. 또한 골재의 최대입경이 커서 입도분포가 넓을수록 높은 인장변형률 성능을 보였으며, 최대입경 5.6mm, 6.7mm의 굵은 골재를 포함하는 경우 각각 4.83%와 5.89%의 매우 높은 인장변형률 성능을 나타내었다.
잔골재의 입경이 작고 입도분포 범위가 좁은 Mix 1에 비해 잔골재의 최대입경이 크고 분포 범위가 넓은 Mix 2~4에서 골재의 충전밀도가 증가함에 따라 단위 수량의 유동성 향상에 대한 기여가 높아져서 플로 값이 증가한 것임을 쉽게 알 수 있다. 또한 최적 입도분포곡선에 최대한 근접하면서 골재의 최대입경을 5.6mm, 6.7mm로 증가시키면, 일반 콘크리트의 배합에서 굵은 골재 최대치수가 증가함에 따라 동일한 슬럼프 값을 얻기 위한 단위수량이 감소하는 것과 같이 동일한 단위수량에 대해 플로 값이 증가하는 결과로 나타났다.
7은 배합별로 직접 인장실험을 통해 얻은 인장 응력-변형률 관계 곡선을 나타낸 것이다. 모든 배합에서 초기 균열이 발생한 이후에 다수의 균열이 발생하면서 변형률 증가와 함께 인장응력이 증가하는 변형률 경화 현상이 나타나는 것을 확인할 수 있다. 규사를 사용한 일반적인 고연성 시멘트 복합체의 배합을 나타내는 Mix 1 의 경우 실험체별 인장거동의 편차가 다소 크게 나타났으며, 최대 인장응력에 도달하는 시점의 인장변형률을 인장변형률 성능이라고 정의할 때, 최소 1%에서 최대 5% 정도까지의 인장변형률 성능을 보였으며 평균 3% 이상을 나타내었다.
5는 플로 시험을 통해 측정한 유동성 결과를 비교하여 나타낸 것이다. 배합별 플로 값은 155mm에서 165mm 사이로 값의 변화가 크게 나타나지는 않았지만, 규사를 사용한 배합에 비해 강모래를 사용한 배합이 플로 값이 약간 증가하는것으로 나타났으며, 굵은 골재를 사용한 Mix 5와 6에서는 플로 값이 더 크게 나타났다. 잔골재의 입경이 작고 입도분포 범위가 좁은 Mix 1에 비해 잔골재의 최대입경이 크고 분포 범위가 넓은 Mix 2~4에서 골재의 충전밀도가 증가함에 따라 단위 수량의 유동성 향상에 대한 기여가 높아져서 플로 값이 증가한 것임을 쉽게 알 수 있다.
7mm 최대크기의 골재를 포함하는 Mix 5와 6의 배합에서는 Mix 1과 큰 차이가 나지 않는 강도를 보였다. 시멘트 복합체의 인장강도는 Mix 2 의 경우 Mix 1과 비교했을 때 저하되는 것으로 나타났으며, 최적입도분포곡선에 근사하도록 골재 입경별 비율을 조절하여 배합한 Mix 3~6에서는 골재 최대입경이 증가할수록 인장강도가 증가하는 것으로 나타났다. 골재의 크기가 고연성 시멘트 복합체의 균열간격을 제한하는 요인으로 작용하는 점을 감안하면 골재 최대입경이 커짐에 따라 인장강도가 향상되는 경향을 일반화할 수는 없지만, 실험에서 고려한 골재 입경의 범위 내에서는 그러한 경향을 나타내었다.
이 연구를 통해 적절한 입도분포 조절을 통해 굵은 골재를 사용하면서도 고연성 섬유보강 시멘트 복합체의 제조가 가능함을 보였다.
인장변형률 경화 거동을 보였다. 인장변형률 성능은 모두 평균 2% 이상을 나타내었으며, 골재 입경별 혼합비율을 조절하여 입도분포가 최적곡선에 가깝도록 경우에는 최대입경 2.36mm, 4.75mm, 5.6mm, 6.7mm를 사용한 모든 경우에서 규사를 사용한 경우보다 높은 인장변형률 성능을 나타내었다. 또한 골재의 최대입경이 커서 입도분포가 넓을수록 높은 인장변형률 성능을 보였으며, 최대입경 5.
규사를 사용한 일반적인 고연성 시멘트 복합체의 배합을 나타내는 Mix 1 의 경우 실험체별 인장거동의 편차가 다소 크게 나타났으며, 최대 인장응력에 도달하는 시점의 인장변형률을 인장변형률 성능이라고 정의할 때, 최소 1%에서 최대 5% 정도까지의 인장변형률 성능을 보였으며 평균 3% 이상을 나타내었다. 일반적인 입도분포의 강모래를 규사 대신 사용한 Mix 2의 경우, 하나의 실험체를 제외하고는 2.5% 이하의 인장변형률 성능을 보였으며 인장거동의 편차는 역시 크게 나타났다. 2.
직접인장실험을 통해 구한 인장거동은 모든 배합에서 뚜렷한 인장변형률 경화 거동을 보였다. 인장변형률 성능은 모두 평균 2% 이상을 나타내었으며, 골재 입경별 혼합비율을 조절하여 입도분포가 최적곡선에 가깝도록 경우에는 최대입경 2.
또한 골재 최대입경 크기가 증가할수록 인장변형률 성능이 향상되는 결과를 보였다. 최대 입경 6.7mm 골재를 포함하는 경우에는 평균 인장변형률 성능 5.89%를 나타내었다. Fig.
이 연구에서는 골재를 최적입도분포에 가깝게 조정함으로써 시멘트 페이스트의 두께를 증가시켜 섬유의 인발성능을 향상시키고자 하였다. 큰 입경의 골재를 사용함에 따른 파괴인성 증가의 불리함을 섬유의 인발저항성능 향상으로 상쇄시킬 수 있으며, 전체 단면에서의 균질한 최대 섬유가교응력과 인발저항성능 확보가 가능하기 때문에 지속적인 정상상태 균열 형성을 유도하여 높은 인장변형률 성능을 얻을 수 있을 것으로 판단하였다.
Mix 1과 Mix 2의 비교에서 규사를 사용한 경우에 비해 일반적인 입도분포의 강모래를 사용하는 경우 최적 입도 분포곡선에서 많이 이격되는 것을 볼 수 있다. 한편 골재의 입경 별 혼합비율을 조정한 Mix 3~6의 경우 별도의 입도 조정을 하지 않은 Mix 1과 2와 비교했을 때, 입도조정을 통해 수정 A&A 모델 곡선에 더 가까워졌음을 확인할 수 있다.
75mm 이하의 강모래를 입도비율 조정 없이 사용한 Mix 2 의 경우는 69MPa로 강도가 조금 낮게 나타났으며, 강모래를 최대 입경과 분포를 달리하여 사용한 Mix 3과 4의 압축강도는 각각 73 MPa과 72 MPa의 값으로 규사를 사용한 시멘트 복합체와 유사한 강도를 나타내었다. 한편, 최대입경 5.6mm와 6.7mm의 굵은 골재를 포함하고 최적 입도분포곡선에 근사하게 골재 입경별 비율을 조절하여 사용한 Mix 5와 6은 압축강도가 각각 80, 86MPa로 다른 배합에 비해 높은 압축강도를 나타내는 것을 확인할 수 있다.

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Sahmaran, M., Lachemi, M., Hossain, K. M. A., and Ranade, R. (2009), Influence of Aggregate Type and Size on Ductility and Mechanical Properties of Engineered Cementitious Composites, ACI Materials Journal, 106(3), 308-316.

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Sial, S. U. and Khan, M. I. (2018), Performance of Strain hardening cementitious composite as strengthening and protective overlay in flexural members, MATEC Web of Conferences - ICCRRR 2018, 199, Article No. 09005.
Wang, S. and Li, V. C. (2003), Lightweight Engineered Cementitious Composites(ECC), Proceedings of High Performance Fiber Reinforced Cement Composites(HPFRCC4), Ann Arbor, USA, 379-390.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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