[논문]지반침하로 인한 지하공동 복구재료의 현장적용성 평가

방성택; 백승주

doi:10.14481/jkges.2020.21.3.5

지반침하로 인한 지하공동 복구재료의 현장적용성 평가
Filed Applicability Evaluations of Restoration Material for Underground Cavities Formed by Ground Subsidence 원문보기

한국지반환경공학회논문집 = Journal of the Korean Geoenvironmental Society, v.21 no.3, 2020년, pp.5 - 11

방성택 (Department of Construction & Disaster Prevention Engineering, Kyungpook National University) , 백승주 (Department of Disaster Prevention & Environmental Engineering, Kyungpook National University)

초록
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최근 도심지에서 많이 발생되는 지반함몰은 교통흐름에 방해가 될 뿐만 아니라 재산적인 손실과 함께 인명피해도 심각하게 발생되는 등 시민들의 안전을 위협하는 요인이 되고 있다. 따라서 함몰된 지반을 긴급하게 복구하여 추가 피해에 대비하여야 하는데 현재 국내의 지반 함몰에 대한 구체적인 기준이 미흡하고 함몰 원인의 정확한 규명 및 재발생에 대한 대책이 미흡한 실정이다. 함몰된 지반의 복구방법으로는 함몰된 흙을 재사용하여 되메우기를 하거나 기타 성토재료를 사용하여 되메움 한 후 도로를 포장하는 방법을 가장 많이 사용하고 있는데 이는 지반함몰을 일시적으로 방지하는 방법에 불과할 뿐 근본적인 해결책으로 볼 수 없다. 또한 이러한 방법으로 보강된 지반은 되메움재의 불량 및 다짐불량 등으로 인하여 추가적인 지반함몰이 발생될 가능성을 배제할 없다. 이 연구에서는 지반 침하로 발생된 지하공동의 복구에 활용할 수 있는 복구재료로써 개량된 준설점토의 공학적 특성을 분석하기 위하여 친환경고화재(EHSM) 및 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜 제작한 공시체에 대한 일축압축강도시험을 수행하였으며, 복구재료의 환경변화에 따른 강도 특성을 규명하기 위하여 동결융해시험을 수행하고 각 단계별 시험이 종료되면 강도분석을 위하여 일축압축강도 시험 및 동탄성시험을 수행하였다. 또한 복구된 지반의 강도특성을 평가하기 위하여 동평판재하시험을 실시하여 복구된 지반의 개량효과를 검증하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

Recently, ground pits that have been occurring frequently in urban areas are hindering traffic flow and causing property damages and loss of human life, acting as factors that are threatening the safety of citizens. Therefore, sunken ground must be quickly restored and provisions must be made for additional damage but current domestic detailed standards regarding ground pits and accurate definitions regarding causes and measures to be taken for reoccurrences are lacking. Restoration methods of sunken ground include backfilling by reusing sunken soil or other fill material and paving the road and while this is the most often used method, this only prevents ground from sinking temporarily and can not serve as a fundamental solution. Also, additional ground pits can occur on ground that is reinforced using this method due to faulty backfill material or faulty hardening. This study used Eco-friendly High-Strength Material (EHSM) as restoration material that can be used in the restoration of underground cavities that have occurred due to ground subsidence to analyze the engineered characteristics of modified dredging clay and test pieces made from changed ratios of EHSM and weathered granite soil were uniaxial compression tests were conducted and freezing-thawing tests were conducted to study strength properties according to environmental changes of restoration material, and after tests were concluded by each level, uniaxial compression tests and dynamic elasticity tests were conducted for intensity analysis. Also, to evaluate strength characteristics of the restored ground, dynamic plate load tests were conducted to verify the improvement effectiveness of the restored ground.

주제어

표/그림 (17)

표 Table 1. Elution test result of EHSM
그림 Fig. 1. View of freezing-thawing test set-up
표 Table 2. Experimental condition (weight ratio)
그림 Fig. 2. Test equipment for determination of dynamic elasticity
그림 Fig. 3. Composition of backfilled ground
그림 Fig. 4. Ground compaction using vehicle load
그림 Fig. 5. LWDT equipment
그림 Fig. 6. DPLT scene
그림 Fig. 7. Variations of unconfined compressive strength with curing period (W.S 0%, W.S 10%)
그림 Fig. 8. Variations of unconfined compressive strength with curing period (W.S 20%, W.S 30%)
그림 Fig. 9. Variations of unconfined compressive strength with EHSM content (W.S 0%, W.S 10%)
그림 Fig. 10. Variations of unconfined compressive strength with EHSM content (W.S 20%, W.S 30%)
그림 Fig. 11. Variations of unconfined compressive strength with freezing-thawing cycles (W.S 30%)
그림 Fig. 12. Strength ratio between experiment and initial strength with EHSM content (W.S 30%)
그림 Fig. 13. Relative dynamic modulus of elasticity with freezing-thawing cycles (W.S 30%)
표 Table 3. Result of DPLT test for field experimental work
표 Table 4. Settlement by vehicle load on field

AI 본문요약
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문제 정의

이 연구에서는 지반침하로 인하여 발생된 지하공동의 복구재료로서 고강도를 발휘하는 친환경 고화재를 사용하여 개량한 준설점토의 강도특성 및 현장적용성을 평가하기 위하여 친환경 고화재 및 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜 제작한 공시체를 3, 7, 14, 28일 양생하여 일축압축강도시험을 수행하고 복구재료의 환경적 변화에 의한 강도특성을 규명하기 위하여 동결융해시험을 수행하여 동결 전과 후의 강도변화를 평가하였다. 또한, 현장실험을 수행하여 개량준설점토로 복구된 지반의 강도특성을 평가하고자 한다.
이러한 지반함몰 현상으로 인해서 국민의 안전이 위협받고있으며, 정부에서는 지하안전관리에 관한 특별법을 제정하여 2019년 11월 1일부터 시행하고 있다. 이 법은 지하를 안전하게 개발하고 이용하기 위한 안전관리체계를 확립함으로써 지반침하로 인한 위해를 방지하고 공공의 안전을 확보함을 목적으로 하고 있다. 지반함몰현상을 발생시키는 가장 큰 요소 중 하나는 지하공동 형성이고, 그 원인은 크게 자연적인 원인과 인위적인 원인으로 구분되며, 최근 국내 곳곳에서 발생하여 문제가 되는 지반함몰은 대부분 인공발생에의한 지반함몰이라고 볼 수 있다(Choi et al.
이 연구에서는 지반 침하로 발생된 지하공동 복구재료의 현장적용성을 평가하기 위하여 복구재료인 개량준설점토의 일축압축강도시험, 동결융해시험, 동탄성시험과 현장에서 동평판재하시험 등을 수행하여 분석한 결과 다음과 같은 결론을 도출하였다.
특히, 해빙기에 흔히 발생하는 옹벽 및 가시설 붕괴사고도 동결융해 등 계절적 환경변화에 노출된 지반의 열화현상 및 외력변화로 발생하는 시간 의존적 불안정에 근본 원인이 있다고 할 수 있다(Yoo & Shin, 2011). 이 연구에서는 지반 침하로 발생한 지하공동을 복구하기 위하여 준설점토에 EHSM 및 화강풍화토를 혼합하여 만든 복구재료에 대해 동결융해 반복작용을 부과하여 동결융해 반복작용이 복구재료의 압축강도에 미치는 영향에 대하여 연구를 수행하였다. 동결융해시험에서는 소정의 동결온도에 도달하는 시간과 동결상태에서의 동결지속시간, 흙 포장의 융해과정인 상시온도로의 회복시간, 상시온도에서의 지속시간 등의 시험조건과 동결 및 융해의 반복횟수 등에 대한 온도제어 패턴의 설정이 중요한 요소이므로 정확한 동결융해시험을 위해서는 시간설정을 하고 온도제어 패턴을 결정하여야 한다(Bang, 2014).
이러한 방안의 하나로 준설점토를 고화재로 개량하여 함몰된 지반의 복구재료 및 성토재로로 활용하는 방법이 있다. 이 연구에서는 지반침하로 인하여 발생된 지하공동의 복구재료로서 고강도를 발휘하는 친환경 고화재를 사용하여 개량한 준설점토의 강도특성 및 현장적용성을 평가하기 위하여 친환경 고화재 및 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜 제작한 공시체를 3, 7, 14, 28일 양생하여 일축압축강도시험을 수행하고 복구재료의 환경적 변화에 의한 강도특성을 규명하기 위하여 동결융해시험을 수행하여 동결 전과 후의 강도변화를 평가하였다. 또한, 현장실험을 수행하여 개량준설점토로 복구된 지반의 강도특성을 평가하고자 한다.

가설 설정

동결융해시험에서는 소정의 동결온도에 도달하는 시간과 동결상태에서의 동결지속시간, 흙 포장의 융해과정인 상시온도로의 회복시간, 상시온도에서의 지속시간 등의 시험조건과 동결 및 융해의 반복횟수 등에 대한 온도제어 패턴의 설정이 중요한 요소이므로 정확한 동결융해시험을 위해서는 시간설정을 하고 온도제어 패턴을 결정하여야 한다(Bang, 2014).이 연구에서는 동결융해시험의 기준 온도를 -21℃와 +21℃로 설정하였다. 제1단계에서는 현재 온도에서 동결목표 온도인 -21℃에 도달하기 위한 시간을 30분으로 설정하고 제2단계에서는 충분한 동결조건을 확보하기 위하여 20시간동안 -21℃를 유지했다.

제안 방법

또한, 28일 양생 종료 후에는 복구된 지반의 특성을 평가하기 위하여 동평판재하시험을 실시하여 각 지반의 동적탄성계수를 비교·분석하였다.
EHSM를 사용하여 개량된 준설점토로 복구된 지반과 현장토를 사용하여 복구된 지반의 현장 강도특성을 평가하기위하여 청주시 ○○읍 인근 부지에 백호우를 이용하여 가로 60cm, 세로 60cm, 깊이 30cm의 지반 2개소를 굴착하였다. 먼저 1개소의 굴착지반에는 현장토를 이용하여 복구지반을 조성하였으며, 나머지 1개소에는 준설점토와 준설점토 중량 대비 EHSM 12%와 화강풍화토 30%를 함수비 16%로 혼합하여 복구 지반을 조성하였다. 복구지반 조성 후 공차중량 2,375kg, 타이어 지름 235mm의 차량을 이용하여 100회 윤하중을 가한 뒤 양생기간 7일, 14일, 28일 후의 침하량을 측정하였다.
먼저 1개소의 굴착지반에는 현장토를 이용하여 복구지반을 조성하였으며, 나머지 1개소에는 준설점토와 준설점토 중량 대비 EHSM 12%와 화강풍화토 30%를 함수비 16%로 혼합하여 복구 지반을 조성하였다. 복구지반 조성 후 공차중량 2,375kg, 타이어 지름 235mm의 차량을 이용하여 100회 윤하중을 가한 뒤 양생기간 7일, 14일, 28일 후의 침하량을 측정하였다. 양생기간 중에도 침하량 측정이 종료된 후 같은 방법으로 100회의 윤하중을 가하였다.
이 연구에서는 EHSM의 혼합비와 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜가며 양생기간별로 공시체를 제작하여 KS F2314의 규정에 따라 일축압축강도 시험을 수행하였다. 일축압축강도 시험은 직경 50mm, 길이 100mm의 몰드에 준설점토 중량대비 EHSM을 0%, 4%, 8%, 12%, 화강풍화토를 0%, 10%, 20%, 30% 혼합하여 제작하였으며, 3일, 7일, 14일, 28일 양생한 공시체로 일축압축강도 시험을 수행하였다.
일축압축강도 시험은 직경 50mm, 길이 100mm의 몰드에 준설점토 중량대비 EHSM을 0%, 4%, 8%, 12%, 화강풍화토를 0%, 10%, 20%, 30% 혼합하여 제작하였으며, 3일, 7일, 14일, 28일 양생한 공시체로 일축압축강도 시험을 수행하였다. 이 연구에서는 기존의 되메움재료 및 성토재료에 관한 연구결과를 참고하여 목표강도를 4.0MP로 설정하였다(Lee, 2012). 시험조건은 Table 2와 같다.
제4단계에서는 +21℃의 온도로 20시간을 유지하고, 마지막으로 5단계에서 30분에 걸쳐 0도까지 온도를 저하시켜 1사이클의 시험을 종료하였다. 이와 같은 방법으로 0사이클, 3사이클, 6사이클, 12사이클 반복 시험을 수행하고 각 단계별로 시험이 종료되면 일축압축강도시험 및 동탄성시험을 수행하였다. Fig.
이 연구에서는 EHSM의 혼합비와 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜가며 양생기간별로 공시체를 제작하여 KS F2314의 규정에 따라 일축압축강도 시험을 수행하였다. 일축압축강도 시험은 직경 50mm, 길이 100mm의 몰드에 준설점토 중량대비 EHSM을 0%, 4%, 8%, 12%, 화강풍화토를 0%, 10%, 20%, 30% 혼합하여 제작하였으며, 3일, 7일, 14일, 28일 양생한 공시체로 일축압축강도 시험을 수행하였다. 이 연구에서는 기존의 되메움재료 및 성토재료에 관한 연구결과를 참고하여 목표강도를 4.

대상 데이터

EHSM를 사용하여 개량된 준설점토로 복구된 지반과 현장토를 사용하여 복구된 지반의 현장 강도특성을 평가하기위하여 청주시 ○○읍 인근 부지에 백호우를 이용하여 가로 60cm, 세로 60cm, 깊이 30cm의 지반 2개소를 굴착하였다. 먼저 1개소의 굴착지반에는 현장토를 이용하여 복구지반을 조성하였으며, 나머지 1개소에는 준설점토와 준설점토 중량 대비 EHSM 12%와 화강풍화토 30%를 함수비 16%로 혼합하여 복구 지반을 조성하였다.
이 연구에 사용된 친환경 고화재(Ecofriendly high strength material ; EHSM)는 준설점토와 같이 자연함수비가 매우 높은 흙을 빠른 시간 내에 고화시켜 되메움재료 및 성토재료 등으로 재활용할 목적으로 사용하고 있다. 일반적인 무기고화재로 사용되는 시멘트는 가격이 저렴하고 성능 발현이 확실하여 많이 활용되고 있지만 6가크롬 용출 등 유해성분이 검출됨에 따라 친환경 고화재의 사용이 권장되어지고 있다(Bang, 2014).

성능/효과

(1) 친환경 고화재인 EHSM으로 개량된 복구재료의 일축압축강도는 고화재의 혼합비율이 12%인 경우 4%에 비해 최대 1.8배 이상 증가하는 것으로 나타났다. 또한, 목표강도인 4.
(2) 지반 복구재료의 환경 변화에 대한 영향을 분석하기 위하여 동결융해 반복 시험을 수행한 결과, 동결융해 반복 6사이클에서 강도비의 감소가 크게 나타났으며, 6사이클 이후 18사이클이 종료될 때까지의 강도비 감소는 크지 않은 것으로 나타났다. 또한, 각 사이클별 동탄성시험을 수행 한 결과, 동결융해 반복 6사이클까지 상대동탄성계수는 19∼28% 감소하는 것을 알 수 있었으며, 6사이클 이후의 상대동탄성계수 감소율은 크지 않음을 알 수 있었다.
(3) 개량준설점토로 복구된 지반의 동적탄성계수의 변화 및 침하량을 비교하기 위하여 현장시험을 수행한 결과, 개량된 지반의 동적탄성계수는 현장토를 사용하여 복구한 지반의 동적탄성계수 보다 4.8배 큰 것을 알 수 있었다. 또한, 윤하중에 의한 침하량을 측정한 결과, 현장토복구지반의 침하량이 개량된 지반의 침하량 보다 2.
그림에서 나타나듯이 양생기간이 증가할수록 강도가 증가하는 것을 알 수 있으며, 증가양상은 양생기간 3일까지 급격히 증가하고 7일이 지나면서부터 점차 둔화되는 것을 알 수 있다. EHSM의 혼합비율별 일축압축강도 특성은 EHSM의 혼합비율이 8% 미만인 경우 완만한 증가양상을 보이고 있으나 8% 이상의 혼합비율에서는 일축압축강도가 약 1.6배 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한 화강풍화토의 혼합비율이 0%인 경우에는 EHSM의 혼합비율 8%, 양생기간 7일에 목표강도인 4.
Fig. 9∼10은 EHSM 혼합비율 변화에 따른 일축압축강도의 변화를 양생기간별로 나타낸 것으로 양생기간이 늘어날수록 일축압축 강도가 증가하는 것을 알 수 있었고, 그 양상은 양생기간이 3일에서 7일로 증가할 경우 강도 증가량이 가장 컸으며, 양생기간 14일 이후의 강도증가량은 크지 않음을 알 수 있었다.
양생기간 중에도 침하량 측정이 종료된 후 같은 방법으로 100회의 윤하중을 가하였다. 각 양생일별 복구지반에 가해지는 접지압은 공차중량과 운전수의 몸무게를 합하고 타이어의 폭과 길이로 접지압을 산정 한 결과 273KPa으로 나타났다. 또한, 28일 양생 종료 후에는 복구된 지반의 특성을 평가하기 위하여 동평판재하시험을 실시하여 각 지반의 동적탄성계수를 비교·분석하였다.
그림에 나타나듯이 동결융해 사이클을 반복할수록 상대동탄성계수도 감소하는 것을 알 수 있었다, 그 경향은 일축압축강도 시험결과와 마찬가지로 동결융해 반복 6사이 클까지는 감소율이 19∼28%로 크게 나타났으나 6사이클 이후에는 감소율이 크지 않은 것을 알 수 있었다.
그림에서 나타나듯이 동결융해 반복 사이클에 따라 강도가 감소하는 것을 알 수 있었으며, 동결융해 3사이클까지는 강도감소가 5∼8% 정도로 크지 않았으나 6사이클 반복 후에는 10∼18% 강도가 감소하여 감소폭이 증가하는 것을 알 수 있다.
그림에서 나타나듯이 동결융해반복 3사이클에서는 시험강도/초기강도비의 감소가 크지 않았으나 6사이클에서는 약 10∼28%로 강도비의 감소가 크게 나타났으며, 6사이클 이후 18사이클이 종료될 때까지의 강도비 감소는 크지 않은 것으로 나타났다.
동결융해 반복 6사이클 이후에서는 EHSM 혼합비율 4%, 12%인 경우 모두 강도감소율이 7% 정도로 감소하는 것을 알 수 있었으며, 18사이클 종료 후에는 초기강도의 약 65∼72%를 나타내고 있는 것을 알 수 있었다.
따라서, 기존 화강풍화토만 혼합하여 동결융해 반복시험을 수행한 연구 결과에서 강도감소율이 50∼60%인 것과 비교하여 이 연구에 사용된 개량준설점토는 동결융해 반복에 의한 강도감소율이 상대적으로 작으므로 환경적인 변화에 영향을 적게 받는 것을 알 수 있었다.
또한, EHSM의 혼합비율이 4%인 경우가 12%인 경우보다 감소율이 큰 것을 알 수 있었으며, 화강풍화토의 혼합비율에 의한 차이는 크지 않은 것을 알 수 있었다. 따라서, 동탄성시험에 의한 상대동탄성계수의 변화는 화강풍화토의 혼합비율에 의한 영향보다는 EHSM의 혼합비율에 의한 영향이 더 큰 것으로 분석되었다.
그림에서 나타나듯이 동결융해 반복 사이클에 따라 강도가 감소하는 것을 알 수 있었으며, 동결융해 3사이클까지는 강도감소가 5∼8% 정도로 크지 않았으나 6사이클 반복 후에는 10∼18% 강도가 감소하여 감소폭이 증가하는 것을 알 수 있다. 또한 EHSM의 혼합비가 높을수록 강도감소율은 작은 것으로 분석되었다. 동결융해 반복 6사이클 이후에서는 EHSM 혼합비율 4%, 12%인 경우 모두 강도감소율이 7% 정도로 감소하는 것을 알 수 있었으며, 18사이클 종료 후에는 초기강도의 약 65∼72%를 나타내고 있는 것을 알 수 있었다.
그림에서 나타나듯이 동결융해반복 3사이클에서는 시험강도/초기강도비의 감소가 크지 않았으나 6사이클에서는 약 10∼28%로 강도비의 감소가 크게 나타났으며, 6사이클 이후 18사이클이 종료될 때까지의 강도비 감소는 크지 않은 것으로 나타났다. 또한 EHSM의 혼합비율이 적을수록 강도비의 감소가 큰 것을 알 수 있었다.
또한 화강풍화토의 혼합비율이 0%인 경우에는 EHSM의 혼합비율 8%, 양생기간 7일에 목표강도인 4.0MPa을 만족하였으며, 화강풍화토 혼합비율이 30%인 경우에는 0%의 일축압축강도의 약 75∼85%의 강도를 나타내고 있어 화강풍화토의 혼합비율이 증가할수록 일축압축강도가 감소하는 것을 알 수 있었다.
그림에 나타나듯이 동결융해 사이클을 반복할수록 상대동탄성계수도 감소하는 것을 알 수 있었다, 그 경향은 일축압축강도 시험결과와 마찬가지로 동결융해 반복 6사이 클까지는 감소율이 19∼28%로 크게 나타났으나 6사이클 이후에는 감소율이 크지 않은 것을 알 수 있었다. 또한, EHSM의 혼합비율이 4%인 경우가 12%인 경우보다 감소율이 큰 것을 알 수 있었으며, 화강풍화토의 혼합비율에 의한 차이는 크지 않은 것을 알 수 있었다. 따라서, 동탄성시험에 의한 상대동탄성계수의 변화는 화강풍화토의 혼합비율에 의한 영향보다는 EHSM의 혼합비율에 의한 영향이 더 큰 것으로 분석되었다.
또한, 각 사이클별 동탄성시험을 수행 한 결과, 동결융해 반복 6사이클까지 상대동탄성계수는 19∼28% 감소하는 것을 알 수 있었으며, 6사이클 이후의 상대동탄성계수 감소율은 크지 않음을 알 수 있었다.
8배 이상 증가하는 것으로 나타났다. 또한, 목표강도인 4.0MPa를 만족하는 고화재의 최소 혼합비율은 양생기간이 7일인 경우, 8%로 나타났으며, 양생기간이 3일인 경우 최소혼합비율은 12%인 것을 알 수 있었다.
8배 큰 것을 알 수 있었다. 또한, 윤하중에 의한 침하량을 측정한 결과, 현장토복구지반의 침하량이 개량된 지반의 침하량 보다 2.9∼4.5배 크게 나타나 개량준설점토로 복구된 지반의 개량 효과가 큰 것을 알 수 있었다.
1배 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한, 화강풍화토의 혼합비율이 0%이고 EHSM의 혼합비율이 8%, 양생기간이 7일 이상인 경우에 목표강도를 만족하였으며, EHSM의 혼합비율이 12%인 경우에는 화강풍화토의 혼합비율이 20% 이하인 경우 3일의 양생기간에서도 목표강도에 만족함을 알 수 있었다.
이 연구에 사용된 개량준설점토의 실내다짐시험결과 최대건조단위중량은 22.0kN/m3, 최적함수비는 16%로 나타났으며, 흙의 분류는 #200체 통과율이 20% 이하이고 애터버 그한계 시험에 의한 액성한계는 31.8%, 소성한계는 23.0%로 소성지수는 8.8으로 산정되었으며, 균등계수 Cu는 11.43, 곡률계수 Cg는 1.94로 통일분류법(U.S.C.S)에 근거하여 SW∼SM으로 분류된다.
9∼10은 EHSM 혼합비율 변화에 따른 일축압축강도의 변화를 양생기간별로 나타낸 것으로 양생기간이 늘어날수록 일축압축 강도가 증가하는 것을 알 수 있었고, 그 양상은 양생기간이 3일에서 7일로 증가할 경우 강도 증가량이 가장 컸으며, 양생기간 14일 이후의 강도증가량은 크지 않음을 알 수 있었다. 특히, EHSM 혼합비율이 4%일 경우 그 차이가 뚜렷함을 알 수 있었고 EHSM의 혼합비율이 증가할수록 각 양생기간별 일축압축강도는 최대 2.1배 증가하는 것을 알 수 있었다. 또한, 화강풍화토의 혼합비율이 0%이고 EHSM의 혼합비율이 8%, 양생기간이 7일 이상인 경우에 목표강도를 만족하였으며, EHSM의 혼합비율이 12%인 경우에는 화강풍화토의 혼합비율이 20% 이하인 경우 3일의 양생기간에서도 목표강도에 만족함을 알 수 있었다.
현재 함몰지반을 복구하는 일반적인 방법인 현장토를 활용하여 복구한 지반과 준설점토에 화강풍화토 및 EHSM을 혼합한 개량준설점토로 복구된 지반의 동적탄성계수를 비교하기 위하여 현장 동평판재하시험을 수행 한 결과는 Tabel 3과 같다. 표에서 알 수 있듯이 개량준설점토로 복구된 지반의 동적탄성계수는 평균 74.61N/mm²으로 현장토 복구지반의 동적탄성계수 15.60N/mm²보다 4.8배 큰 것을 알 수 있었다. 또한, 7일, 14일, 28일 양생 후 윤하중에 따른 침하량을 측정한 결과 개량준설점토로 복구된 지반은 3.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	지반함몰이란?	최근 우리나라에서는 도심지를 비롯한 여러지역에서 싱크홀, 포트홀 등 지반함몰 현상이 자주 발생되고 있다. 지반함몰이란 지하에 생성되어 존재하고 있는 다양한 공동의 상부지반 또는 구조물 등과 같은 다양한 하중의 무게를 견디지 못하여 지반이 공동 속으로 가라앉게 되어 지표면과 연결되는 커다란 구멍이 생기게 되는 현상이다(Oh et al., 2015).
	되메움 한 후 도로를 포장하는 방법으로 보강된 지반의 의 위험성은?	함몰된 지반의 복구방법으로는 함몰된 흙을 재사용하여 되메우기를 하거나 기타 성토재료를 사용하여 되메움 한 후 도로를 포장하는 방법을 가장 많이 사용하고 있는데 이는 지반함몰을 일시적으로 방지하는 방법에 불과할 뿐 근본적인 해결책으로 볼 수 없다. 또한 이러한 방법으로 보강된 지반은 되메움재의 불량 및 다짐불량 등으로 인하여 추가적인 지반함몰이 발생될 가능성을 배제할 없다. 이 연구에서는 지반 침하로 발생된 지하공동의 복구에 활용할 수 있는 복구재료로써 개량된 준설점토의 공학적 특성을 분석하기 위하여 친환경고화재(EHSM) 및 화강풍화토의 혼합비율을 변화시켜 제작한 공시체에 대한 일축압축강도시험을 수행하였으며, 복구재료의 환경변화에 따른 강도 특성을 규명하기 위하여 동결융해시험을 수행하고 각 단계별 시험이 종료되면 강도분석을 위하여 일축압축강도 시험 및 동탄성시험을 수행하였다.
	지반함몰현상을 발생시키는 요소와 원인은?	이 법은 지하를 안전하게 개발하고 이용하기 위한 안전관리체계를 확립함으로써 지반침하로 인한 위해를 방지하고 공공의 안전을 확보함을 목적으로 하고 있다. 지반함몰현상을 발생시키는 가장 큰 요소 중 하나는 지하공동 형성이고, 그 원인은 크게 자연적인 원인과 인위적인 원인으로 구분되며, 최근 국내 곳곳에서 발생하여 문제가 되는 지반함몰은 대부분 인공발생에의한 지반함몰이라고 볼 수 있다(Choi et al., 2016).

참고문헌 (9)

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Bang, S. T. (2014), Characteristics of the Soft Block Mixed Staple Fiber-Soil Stabilizer and Wood-chip, Ph D. dissertation, Chungbuk National University, pp. 103-104 (In Korean).
Choi, S. K., Baek, S. H., An, J. B. and Kwon, T. H. (2016), Geotechnical investigation on causes and mitigation of ground subsidence during underground structure construction, Journal of Korean Tunnelling and Underground Space Association, Vol. 18, No. 2, pp. 143-154 (In Korean).

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Lee, D. Y., Kim, D. M., Ryu, Y. S. and Han, J. G. (2015), Development and application of backfill material for reducing ground subsidence, Journal of the Korean Geosynthetic Society, Vol. 14, No. 4, pp. 147-158 (In Korean).

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Lee, G. H. (2012), Study on utilization of subgrade soil with improved soft-ground by chemical agent, Ph D. dissertation, Incheon National University, pp. 103-104 (In Korean).
Oh, D. W., Kong, S. M., Lee, D. Y., Yoo, Y. S. and Lee, Y. J. (2015), Effects of reinforced pseudo-plastic backfill on the behavior of ground around cavity developed due to sewer leakage, Journal of Korean Geo-Environmental Society, Vol. 16, No. 2, pp. 13-22 (In Korean).
Oh, S. W., Baek, S. J. and Bang, S. T. (2019), Strength characteristics of improved dredged clay for urgent recovery of ground subsidence, Journal of the Korean Geo-Enviromental Society, Vol. 20, No. 5, pp. 31-38 (In Korean).
Shin, Y. C. and Bark, S. Y. (2018), Apllication of paper sludge ash-stabilized soft ground for subgrade soil, Journal of the Korean Geo-Enviromental Society, Vol. 19, No. 6, pp. 13-22 (In Korean).
Yoo, C. C. and Shin, B. N. (2011), Effect of cyclic freezingthawing on compressive strength of decomposed granite soils, Journal of Korean Geosynthetics Society, Vol. 10, No. 1, pp. 19-28 (In Korean).

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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