본 연구에서는 폐광산 주변에 산재되어 있는 광미/광폐석을 처리하기 위하여 고형화 실증 실험을 수행하였다. 고형화 공정에서 흔히 사용하는 포틀랜드 시멘트와 MSG-E, MSG-N을 고화제로 사용하였으며 현장 광미 및 광폐석을 대상으로 고화체를 양생하고 고화체의 압축강도 및 중금속 용출 정도를 측정하였다. 고화체의 물리/화학적 특성을 비교하기 위해 광미/고화제 비율, 배합수/고화제 비율 그리고 고화체 양생기간을 실험인자로 설정하였다. 실험 결과 광미/고화제의 비율 1:1 만을 고려하더라도 중금속 용출의 급격한 감소가 이루어지는 것을 확인할 수 있었으며 광미/고화제의 비율을 3:1 이하로 유지시키는 경우, 고화체의 압축강도가 현행 폐기물 관리법(20조 관련)에서 규정하고 있는 차단형 매립시설 내부막의 압축강도 기준인 $0.21kgf/mm^2$ 보다 높은 것으로 나타났다. 다양한 pH를 갖는 수용액에 대하여 시간에 따른 고화체의 중금속 용출률을 측정한 결과, 수용액의 pH가 1과 13인 강산/강염기 용액에서 일부 중금속의 용출 농도가 지하수 생활용수 기준치를 초과하였으나, pH와 3 - 11인 경우에는 중금속 용출률이 급격히 감소하여 모두 기준치 이하를 나타내었다. 또한, pH가 1과 13인 수용액의 경우에도 고화체와 반응하는 시간이 증가할수록 고화체의 buffering 효과에 의해 수용액의 pH가 감소하였다. 이러한 결과는 현장에서 접촉수의 pH가 강산이나 강염기라 하여도, 고화체의 buffering 효과에 의해 시간이 지남에 따라 수용액의 pH가 낮아져 고화체로부터의 중금속 용출은 매우 감소할 것임을 의미한다.ss of an active application defined using the model. The technique is developed in a platform- and language-independent way, and it is algorithmic and can be automated by computer program. We give an example dealing with network auction to illustrate the use of the model and the verification technique.품으로 내부 온도분포를 측정하였으며, 유한차분법 프로그램으로 대류열전달계수를 결정하였다. 대류열전달계수는 792에서 2,107 W/m$^2$로 분석되었다. 대류열전달 계수는 액상식품과의 상대속도가 증가함에 따라서 증가하였고, 점도가 증가함에 따라서는 감소하였다.ce of precision/recall of 90.99%/92.52%, and 93.39%/93.41% respectively. 의한 변성에 부분적으로 보호 작용을 나타 낼 것으로 추정된다.경(製麴72時間頃)의 활성(活性)은 보리쌀국(麴), 밀가루국(麴), 찹쌀국(麴), 고구마국(麴)의 순이었다.험 결과 오전용 사료는 관행적인 산란계 배합사료에서 Ca공급제를 제외한 것을 급여하고, 오후용 사료는 Ca공급제를 3배 첨가한 T2처리로 15:00~16:00시에 교체급여를 하면 사료섭취량 감소와 사료비 절감면에서 바람직할 것으로 사료되며, 고에너지-고단백질-저Ca의 분말사료와 저에너지-저단백질-고Ca의 펠렛사료를 혼합급여하면 산란계의 사료
본 연구에서는 폐광산 주변에 산재되어 있는 광미/광폐석을 처리하기 위하여 고형화 실증 실험을 수행하였다. 고형화 공정에서 흔히 사용하는 포틀랜드 시멘트와 MSG-E, MSG-N을 고화제로 사용하였으며 현장 광미 및 광폐석을 대상으로 고화체를 양생하고 고화체의 압축강도 및 중금속 용출 정도를 측정하였다. 고화체의 물리/화학적 특성을 비교하기 위해 광미/고화제 비율, 배합수/고화제 비율 그리고 고화체 양생기간을 실험인자로 설정하였다. 실험 결과 광미/고화제의 비율 1:1 만을 고려하더라도 중금속 용출의 급격한 감소가 이루어지는 것을 확인할 수 있었으며 광미/고화제의 비율을 3:1 이하로 유지시키는 경우, 고화체의 압축강도가 현행 폐기물 관리법(20조 관련)에서 규정하고 있는 차단형 매립시설 내부막의 압축강도 기준인 $0.21kgf/mm^2$ 보다 높은 것으로 나타났다. 다양한 pH를 갖는 수용액에 대하여 시간에 따른 고화체의 중금속 용출률을 측정한 결과, 수용액의 pH가 1과 13인 강산/강염기 용액에서 일부 중금속의 용출 농도가 지하수 생활용수 기준치를 초과하였으나, pH와 3 - 11인 경우에는 중금속 용출률이 급격히 감소하여 모두 기준치 이하를 나타내었다. 또한, pH가 1과 13인 수용액의 경우에도 고화체와 반응하는 시간이 증가할수록 고화체의 buffering 효과에 의해 수용액의 pH가 감소하였다. 이러한 결과는 현장에서 접촉수의 pH가 강산이나 강염기라 하여도, 고화체의 buffering 효과에 의해 시간이 지남에 따라 수용액의 pH가 낮아져 고화체로부터의 중금속 용출은 매우 감소할 것임을 의미한다.ss of an active application defined using the model. The technique is developed in a platform- and language-independent way, and it is algorithmic and can be automated by computer program. We give an example dealing with network auction to illustrate the use of the model and the verification technique.품으로 내부 온도분포를 측정하였으며, 유한차분법 프로그램으로 대류열전달계수를 결정하였다. 대류열전달계수는 792에서 2,107 W/m$^2$로 분석되었다. 대류열전달 계수는 액상식품과의 상대속도가 증가함에 따라서 증가하였고, 점도가 증가함에 따라서는 감소하였다.ce of precision/recall of 90.99%/92.52%, and 93.39%/93.41% respectively. 의한 변성에 부분적으로 보호 작용을 나타 낼 것으로 추정된다.경(製麴72時間頃)의 활성(活性)은 보리쌀국(麴), 밀가루국(麴), 찹쌀국(麴), 고구마국(麴)의 순이었다.험 결과 오전용 사료는 관행적인 산란계 배합사료에서 Ca공급제를 제외한 것을 급여하고, 오후용 사료는 Ca공급제를 3배 첨가한 T2처리로 15:00~16:00시에 교체급여를 하면 사료섭취량 감소와 사료비 절감면에서 바람직할 것으로 사료되며, 고에너지-고단백질-저Ca의 분말사료와 저에너지-저단백질-고Ca의 펠렛사료를 혼합급여하면 산란계의 사료
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문제 정의
중금속 함량이 높은 광미 A, B 와 고화제를 혼합하여 성형한 고화체를 대상으로 여러 가지 조건에서 중금속 용출 시험을 실시함으로써 고화체의 중금속 용출 차단효과를 규명하고자 하였다. NaOH 와 HC1 용액을 이용하여 증류수의 pH를 총 7가지(pH 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13)로 적정한후, 고화체와 반응시켜 시간에 따른 중금속 용출량을 측정하였다.
제안 방법
일반적으로 고화체의 강도가 높을수록 중금속의 용출이 낮아진다는 기존의 실험결과를 토대로, 광미로 양생한 고화체의 압축강도와 중금속 용출량간의 상관성 여부를 규명하였다. 7일, 14일, 28일 양생한 고화체를 대상으로 5ton 용량의 일축압축계 (영국, Instron 회사 제품, 모델명 4204)를 이용하여 압축강도를 측정하였다.
NaOH 와 HC1 용액을 이용하여 증류수의 pH를 총 7가지(pH 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13)로 적정한후, 고화체와 반응시켜 시간에 따른 중금속 용출량을 측정하였다. A광산 광미를 고화제와 1:1로혼합하여 28일 양생한 고화체를 길이가 약 2cm인 큐빅으로 절단한 후, pH가 다른 수용액 100ml 에 침적시켜 1일, 3일, 5일, 10일, 30일 간격으로 수용액의 중금속 농도를 분석함으로써 고화체로부터의 중금속 용출률을 계산하였다. 마지막으로 고화체와 접촉한 접촉수의 pH 변화를 접촉시간에 따라 측정하여 고화체가 접촉수의 pH에 끼치는 영향을 규명하고자 고화체를 pH 7의 용액에담군 후 3시간, 16시간, 1일, 3일, 5일, 7일, 10일, 15일 후 수용액의 pH변화를 측정하였다.
NaOH 와 HC1 용액을 이용하여 증류수의 pH를 총 7가지(pH 1, 3, 5, 7, 9, 11, 13)로 적정한후, 고화체와 반응시켜 시간에 따른 중금속 용출량을 측정하였다. A광산 광미를 고화제와 1:1로혼합하여 28일 양생한 고화체를 길이가 약 2cm인 큐빅으로 절단한 후, pH가 다른 수용액 100ml 에 침적시켜 1일, 3일, 5일, 10일, 30일 간격으로 수용액의 중금속 농도를 분석함으로써 고화체로부터의 중금속 용출률을 계산하였다.
고화제로서 일반적으로 사용하는 1종 포틀랜드시멘트, 마이크로 실리카가 주성분인 MSG(micro silica grouting)-E 와 MSG-N 을 사용하였으며광미/고화제 비율, 배합수/고화제 비율, 고화체 양생기간을 실험인자로 설정하여 실험을 수행하였다. 고화체 성형에 사용된 몰드는 3개의 몰더가 하나로 되어있는 황동으로 제작된 3연식 큐브몰더 (5cm x5cmx5cm)< 사용하였으며 24시간 성형시킨 후, 20℃, 90% 이상의 습도를 유지시키는 습윤함에서 7일, 14일, 28일 동안 고화체를 양생하였다.
광미/광폐석을 이용하여 14일, 21일, 28일 동안 양생된 고화체를 대상으로 압축강도실험을 실시하였다. 일반적으로 고화체의 강도가 높을수록 중금속의 용출이 낮아진다는 기존의 실험결과를 토대로, 광미로 양생한 고화체의 압축강도와 중금속 용출량간의 상관성 여부를 규명하였다.
접촉하는 용액의 pH 조건이다. 따라서, 본 연구에서는 고화체를 영구 매립하거나 격리시키는 경우 발생할 수 있는 주변 수계와의 접촉을 고려하여, 접촉수의 다양한 pH 조건을 가정하여고화체로부터의 중금속 용출을 측정하였으며, 그 결과를 표 3에 나타내었다.
A광산 광미를 고화제와 1:1로혼합하여 28일 양생한 고화체를 길이가 약 2cm인 큐빅으로 절단한 후, pH가 다른 수용액 100ml 에 침적시켜 1일, 3일, 5일, 10일, 30일 간격으로 수용액의 중금속 농도를 분석함으로써 고화체로부터의 중금속 용출률을 계산하였다. 마지막으로 고화체와 접촉한 접촉수의 pH 변화를 접촉시간에 따라 측정하여 고화체가 접촉수의 pH에 끼치는 영향을 규명하고자 고화체를 pH 7의 용액에담군 후 3시간, 16시간, 1일, 3일, 5일, 7일, 10일, 15일 후 수용액의 pH변화를 측정하였다.
특징이 있다. 본 연구에서는 광미/광폐석을 처리하기위한 고형화 공법의 효율을 검증하기위한 실내실험을 수행하였으며 , 경상북도 김천지역의 부항댐 예정지 주변 A, B, C 폐광산 주변에 산재한 광미 및 광폐석을 대상으로 3종류의 고화제(포틀랜드 시멘트, MSG-E, MSG-N)를 이용하여 양생한 고화체의 압축강도 및 중금속 용출 정도를 측정하여 고화체의 고형화 효율을 규명하였다.
중금속 함량이 토양오염우려기준 이상으로 나타나는 A, B, C 폐광산 주변에 산재한 광미및 광폐석을 대상으로 고형화 실험을 실시하였다. 고화제로서 일반적으로 사용하는 1종 포틀랜드시멘트, 마이크로 실리카가 주성분인 MSG(micro silica grouting)-E 와 MSG-N 을 사용하였으며광미/고화제 비율, 배합수/고화제 비율, 고화체 양생기간을 실험인자로 설정하여 실험을 수행하였다.
대상 데이터
광폐석을 대상으로 고형화 실험을 실시하였다. 고화제로서 일반적으로 사용하는 1종 포틀랜드시멘트, 마이크로 실리카가 주성분인 MSG(micro silica grouting)-E 와 MSG-N 을 사용하였으며광미/고화제 비율, 배합수/고화제 비율, 고화체 양생기간을 실험인자로 설정하여 실험을 수행하였다. 고화체 성형에 사용된 몰드는 3개의 몰더가 하나로 되어있는 황동으로 제작된 3연식 큐브몰더 (5cm x5cmx5cm)< 사용하였으며 24시간 성형시킨 후, 20℃, 90% 이상의 습도를 유지시키는 습윤함에서 7일, 14일, 28일 동안 고화체를 양생하였다.
성능/효과
고화체와 접촉한 용액의 시간에 따른 pH 변화 실험 결과, 고화체의 종류와 관계없이 고화체와 접촉한 수용액은 수 시간 이내에 최고 pH 12까지 상승하였다. 그러나 시간이 지남에 따라수용액의 pH는 감소하기 시작하여 30일 후에는 모두 pH 10이하를 나타내었다.
광미/고화제 비율 변화에 따른 고화체의 압축강도는 광미/고화제의 비율이 증가함에 따라고화체의 강도는 낮아졌으나, 광미/고화제 비율이 3.0인 경우에도 강도가 현행 폐기물관리법(20조관련에서 규정하고 있는 차단형 매립시설의 내부막의 압축강도 기준인 OZlkgf/mnS보다 높은것으로 나타나 광미/고화체의 비율을 3.0 이하로 유지한다면 포틀랜드 시멘트, MSG-E, MSG-N 을 이용한 고화체의 양생은 광미/광폐석의 고형화를 위해 적절한 것으로 판단되었다.
먼저 고화제 종류별 고화체의강도를 비교해 본 결과, 고화제만으로 성형된 고화체 강도는 MSG-E, 포틀랜드 시멘트, MSG-N 순으로 높게 나타났다. 광미와 고화체를 1:1로 혼합하여 성형한 고화체의 압축강도는 고화제만으로 성형한 고화체의 강도보다 낮았으나, 광미의 종류와 관계없이 모두 1-2 kgf/mm2 를 유지함으로써, 기존의 폐기물 관리법에서 규정하는 고화체의 압축강도 한계인 0.1 kgf/mm2 와 현행 폐기물관리법(20조 관련)에서 규정하고 있는 차단형 매립시설의 내부막의 압축강도 기준인 0.21 kgf/mm2 보다 매우 높은 것으로 나타났다. 압축강도 실험결과 광미/고화제의 비율을 1.
다양한 pH를 가지는 용액을 이용한 고화체의 중금속 용출 농도 결과, 포틀랜드 시멘트의경우 pH 1과 pH 13 용액을 제외하고는 고화체로부터 용출이 거의 일어나지 않는 것으로 나타났다. 또한 대부분의 pH 조건에서 중금속 용출농도는 시간이 지남에 따라 증가하나 3일 이후에는거의 안정된 농도를 나타내고 있으며, pH 1과 pH 13인 경우에는 10일이 경과한 용액의 중금속농도가 오히려 감소하는 경향을 나타냈다.
또한 대부분의 pH 조건에서 중금속 용출농도는 시간이 지남에 따라 증가하나 3일 이후에는거의 안정된 농도를 나타내고 있으며, pH 1과 pH 13인 경우에는 10일이 경과한 용액의 중금속농도가 오히려 감소하는 경향을 나타냈다. 이러한 결과는 초기에는 강산과 강염기성인 용액에 의해 고화체로부터 중금속 용출이 증가하지만, 시간이 지남에 따라 고화체의 buffering 효과가 나타나 오히려 용액으로부터 침전이 생기면서 용액의 중금속 농도는 낮아지며, 이러한 침전물 형성은고화체로부터의 중금속 용출을 감소하는 효과를 일으키는 것으로 판단되었다.
5인 고화체를 대상으로 일축압축강도를 측정한 결과는 표 1에 나타내었다. 먼저 고화제 종류별 고화체의강도를 비교해 본 결과, 고화제만으로 성형된 고화체 강도는 MSG-E, 포틀랜드 시멘트, MSG-N 순으로 높게 나타났다. 광미와 고화체를 1:1로 혼합하여 성형한 고화체의 압축강도는 고화제만으로 성형한 고화체의 강도보다 낮았으나, 광미의 종류와 관계없이 모두 1-2 kgf/mm2 를 유지함으로써, 기존의 폐기물 관리법에서 규정하는 고화체의 압축강도 한계인 0.
21 kgf/mm2 보다 매우 높은 것으로 나타났다. 압축강도 실험결과 광미/고화제의 비율을 1.0으로 유지하는 경우 고화제의 종류에 관계없이 광미의 영구매립을 위한 고화체로서의 강도로 매우 적절한것으로 판단되었다.
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