본 연구에서는 불포화 투수계수를 측정하기 위하여 Klute(1965a)에 의하여 제안된 정적측정방법의 원리에 axis-translation의 기법을 적용하여 새로운 실험장치를 개발하였다. 이 실험장치는 모관흡수력(matric suction)의 증가에 따른 함수특성과 투수계수의 변화를 동시에 측정할 수 있도록 설계되었다. 실험에는 불포화 투수특성과 No.200체 통과 세립분의 상호관계를 규명하기 위하여 각각 세립함유량이 7.3%(인주), 19.6%(성환), 35.9%(구리)인 시료를 인주, 성환, 구리지역에서 채취하여 사용하였다. 실험결과에 의하면 불포화토의 투수계수와 체적함수는 시료의 밀도가 증가하는 경우 전체적으로 감소하였으며 모관흡수력이 증가함에 따라 점차 비선형적으로 감소하는 거동을 보였다. 또한 불포화토의 투구계수와 체적함수비는 상호 비선형거동을 보였다. 체적함수비와 투구계수를 직접 비교하는 방법으로 경험상수 A,B를 No.200체 통과 세립분의 함유량에 따라 결정하였으며, 경험상수 A, B를 이용하면 직접 흙의 함수특성곡선으로부터 불포화 투수계수를 추정할 수 있다.
본 연구에서는 불포화 투수계수를 측정하기 위하여 Klute(1965a)에 의하여 제안된 정적측정방법의 원리에 axis-translation의 기법을 적용하여 새로운 실험장치를 개발하였다. 이 실험장치는 모관흡수력(matric suction)의 증가에 따른 함수특성과 투수계수의 변화를 동시에 측정할 수 있도록 설계되었다. 실험에는 불포화 투수특성과 No.200체 통과 세립분의 상호관계를 규명하기 위하여 각각 세립함유량이 7.3%(인주), 19.6%(성환), 35.9%(구리)인 시료를 인주, 성환, 구리지역에서 채취하여 사용하였다. 실험결과에 의하면 불포화토의 투수계수와 체적함수는 시료의 밀도가 증가하는 경우 전체적으로 감소하였으며 모관흡수력이 증가함에 따라 점차 비선형적으로 감소하는 거동을 보였다. 또한 불포화토의 투구계수와 체적함수비는 상호 비선형거동을 보였다. 체적함수비와 투구계수를 직접 비교하는 방법으로 경험상수 A,B를 No.200체 통과 세립분의 함유량에 따라 결정하였으며, 경험상수 A, B를 이용하면 직접 흙의 함수특성곡선으로부터 불포화 투수계수를 추정할 수 있다.
Series of tests were carried out to study permeability characteristics of unsaturated soils. The weathered soils taken from Inju, Sungwhan, and Kuri, were selected to have different amount of fine grained soils in order to find a possible correlation between the unsaturated permeability behavior and...
Series of tests were carried out to study permeability characteristics of unsaturated soils. The weathered soils taken from Inju, Sungwhan, and Kuri, were selected to have different amount of fine grained soils in order to find a possible correlation between the unsaturated permeability behavior and fine grained soils contents. Measurements of permeability for unsaturated soils were performed with a newly developed apparatus, which modeled after Klute's apparatus(1965a). The apparatus was designed to measure volumetric water content and permeability by applying incremental suction pressure. Permeability and volumetric water content of unsaturated soils generally decreased as density of the soil increased. The relationship between volumetric water content and permeability was not related to the fine grained soils contents because the plots scattered widely. By comparing volumetric water content with permeability, empirical parameters A and B could be determined, which made to be possible to predict unsaturated permeability from soil-moisture characteristics.
Series of tests were carried out to study permeability characteristics of unsaturated soils. The weathered soils taken from Inju, Sungwhan, and Kuri, were selected to have different amount of fine grained soils in order to find a possible correlation between the unsaturated permeability behavior and fine grained soils contents. Measurements of permeability for unsaturated soils were performed with a newly developed apparatus, which modeled after Klute's apparatus(1965a). The apparatus was designed to measure volumetric water content and permeability by applying incremental suction pressure. Permeability and volumetric water content of unsaturated soils generally decreased as density of the soil increased. The relationship between volumetric water content and permeability was not related to the fine grained soils contents because the plots scattered widely. By comparing volumetric water content with permeability, empirical parameters A and B could be determined, which made to be possible to predict unsaturated permeability from soil-moisture characteristics.
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문제 정의
그러나 지반을 형성하는 토층은 환경의 영향을 받아 지역에 따라 각각 다른 특성을 갖고 있다. 본 연구에서는 각각 다른 세립함량을 갖는 시료에 대하여 모관흡수력을 증가하거나 감소시키면서 이에 따라 공시체에 유출, 유입되는 물의 양을 측정하는 방법으로 우리나라 풍화토 의 투수계수를 관찰하였다. 실험시 다짐밀도와 함수비를 변화하였으며 불포화 투수계수에 영향을 미치는 요인을 관찰하였다.
본 연구에서는 국내의 풍화토에 대하여 불포화 투수특성을 추정할 수 있는 기법을 제안할 목적으로 투수 특성실험을 수행하였다. 실험을 위하여 불포화토의 투수특성을 직접 측정할 수 있는 실험장치를 Klute (1965a)의 정적측정방법의 원리에 axis-translation 기법을 적용하여 새롭게 개발하였으며, 실험에는 인주, 성환, 구리 지역에서 No.
불포화토의 투수성은 그 시료가 갖는 포화도에 가장 큰 영향을 받으며 또한 세립함유율에 영향을 받는 것은 앞서 설명한 바와 같다. 본 연구에서는 불포화토에 대한 건조밀도의 영향을 알아보기 위하여 같은 인주시료에 표준다짐과 수정다짐의 건조밀도로 시료를 준비 한 후 투수실험을 수행하였다 실험결과 표준다짐의 시료보다 수정다짐의 시료가 같은 모관흡수력에 대하여 더 많은 안정화 시간을 필요로 하였다. 그림 13, 14는 모관흡수력에 따른 함수특성과 투수특성을 나타낸 곡 선으로 함수특성은 수정다짐의 시료가 더 큰 이력현상을 보였다.
본 연구에서는 불포화토의 투수특성과 함수특성을 직접 비교하는 방법으로 투수특성을 추정하는 경험적인 방법을 제안하였다. 위에서 설명한 그림 12는 실험을 통하여 얻은 체적함수비와 투수특성의 관계곡선을 보인다.
불포화토의 함수특성과 포화투수계수를 측정하면 투수계수를 얻기 위하여 통계모델이 사용될 수 있으며 이러한 모델은 흙의 함수특성과 투수특성은 흙의 간극 크기분포에 의해 결정될 수 있다는 사실에 기초한다. Mualem(1976)은 흙의 함수특성에서 상대투수계수를 추정하는 식 (3)을 제안하였다.
가설 설정
흐름을 발생시키는 추진포텐셜은 포화토나 불포화토에 관계없이 같은 결과를 갖는다 (Freeze와 Cherry, 1979). 다공질체내 물의 이동을 나타내는 Darcy의 법칙은 포화흐름에 대해 기술한 것 이나, 불포화토에서 간극 속의 공기는 흙 입자와 비슷 한 거동을 한다고 가정하여 불포화토까지 확장 사용하였다(그림 1).
제안 방법
(1) 불포화토의 투수실험을 위하여 KQite(1965a)에 의하여 제안된 정적측정방법의 원리에 axis- translatiori의 기법을 적용하여 새로운 실험장치을 개발하였다. 이 실험장치는 모관흡수력(matric suction) 의 변화에 따른 함수특성과 투수계수를 동시에 측정할 수 있다.
(4) 불포화토의 투수계수와 체적함수비는 상호 비선형 거동을 보였으며 체적함수비와 투수계수를 직접 비교하는 방법으로 경험상수 A, B를 No.200체 통과 세립분의 함유량게 따라 결정하였다. 경험상수 A, B를 이용하면 직접 흙의 함수특성곡선으로부터 불포화 투수계수를 추정할 수 있다.
불포화 투수특성을 측정하기 위하여 제작한 실험기는 함수특성과 투수계수를 동시에 측정할 수 있으며 또한 건조과정과 습윤과정을 한 시료에 대하여 측정할 수 있어 시료의 이력현상을 관찰할 수 있다. 각 시료는 표준다짐시험을 수행하여 최적힘수비와 최대건조밀도를 구하였으며 투수실험을 위하여 표준다짐의 90%의 건조밀도를 갖도록 인위적으로 시료를 제작하였다. 또한 투수성에 대한 건조밀도의 영향을 알아보기 위하 여 인주흙에 한하여 건조밀도를 변화시켜 실험을 수행 하였다.
또한 투수성에 대한 건조밀도의 영향을 알아보기 위하 여 인주흙에 한하여 건조밀도를 변화시켜 실험을 수행 하였다. 각 시료를 표준다짐 90%의 건조밀도로 만들어 주기 위하여 투수실험기의 안쪽 셀의 상, 하단에 칼라를 만든 후 정해진 건조밀도에 맞는 무게의 시료 를 셀에 3단으로 나누어 넣은 후 일정부피를 갖는 다 짐축을 셀의 상, 하단으로 정적으로 눌러주는 방법으로 시료를 제작하였다. 시료는 3단으로 제작하여 전체적으로 시료가 일정한 건조밀도를 갖도록 하였다.
불포화 투수계수는 세립함유율이 증가함에 따라 전체적으로 감소하는 경향을 보였다. 그림 11에서 투수계수는 모관흡수력이 증 가함에 따라 급격히 작아졌으며, 본 연구에서 사용한 정적측정빙법으로는 흡수력 0.7kg/cm2 보다 큰 경우 흐르는 물의 양이 적어 투수계수의 측정에 너무 많은 시간을 필요로 하였다.
투수특성실험은 최대건조 밀도의 90%로 시료를 건조측에서 재성형하여 수행하 였으며 각 시료의 모관흡수력에 따른 투수특성의 변화 를 측정하였다. 또한 실험을 위한 공시체의 밀도를 최 대건조밀도의 90%로 맞추기 위하여 미리 시료의 무게를 잰 후 모울드에 3층으로 정적다짐을 수행하였다. 실험결과로부터 임의의 화강풍화토의 투수특성을 추정 할 수 있는 경험상수 A, B를 얻을 수 있었다 이 경 험상수 A, B는 No.
각 시료는 표준다짐시험을 수행하여 최적힘수비와 최대건조밀도를 구하였으며 투수실험을 위하여 표준다짐의 90%의 건조밀도를 갖도록 인위적으로 시료를 제작하였다. 또한 투수성에 대한 건조밀도의 영향을 알아보기 위하 여 인주흙에 한하여 건조밀도를 변화시켜 실험을 수행 하였다. 각 시료를 표준다짐 90%의 건조밀도로 만들어 주기 위하여 투수실험기의 안쪽 셀의 상, 하단에 칼라를 만든 후 정해진 건조밀도에 맞는 무게의 시료 를 셀에 3단으로 나누어 넣은 후 일정부피를 갖는 다 짐축을 셀의 상, 하단으로 정적으로 눌러주는 방법으로 시료를 제작하였다.
불포화 투수실험을 위하여 본 연구에서 제작된 실험기는 KQute(1965a)에 의하여 제안된 정적측정방법 (steady-state method)의 원리에 axis-translation 기법을 적용시키는 방법으로 새롭게 제작되었다. 정적 측정방법은 일정한 동수경사를 시료에 주어 정적 흐름 을 시료에 발생시킨 후 모관흡수력과 함수비(water content)를 측정하여 투수계수를 구하는 방법이다.
각 시료를 표준다짐 90%의 건조밀도로 만들어 주기 위하여 투수실험기의 안쪽 셀의 상, 하단에 칼라를 만든 후 정해진 건조밀도에 맞는 무게의 시료 를 셀에 3단으로 나누어 넣은 후 일정부피를 갖는 다 짐축을 셀의 상, 하단으로 정적으로 눌러주는 방법으로 시료를 제작하였다. 시료는 3단으로 제작하여 전체적으로 시료가 일정한 건조밀도를 갖도록 하였다. 시료가 제작되면 칼라를 제거한 후 시료의 상, 하단에 다공판 과수압을 가하는 관을 연결하였다.
본 연구에서는 각각 다른 세립함량을 갖는 시료에 대하여 모관흡수력을 증가하거나 감소시키면서 이에 따라 공시체에 유출, 유입되는 물의 양을 측정하는 방법으로 우리나라 풍화토 의 투수계수를 관찰하였다. 실험시 다짐밀도와 함수비를 변화하였으며 불포화 투수계수에 영향을 미치는 요인을 관찰하였다. 또한 우리나라 흙이 가지는 투수특성의 경향을 얻고자 No.
본 연구에서는 국내의 풍화토에 대하여 불포화 투수특성을 추정할 수 있는 기법을 제안할 목적으로 투수 특성실험을 수행하였다. 실험을 위하여 불포화토의 투수특성을 직접 측정할 수 있는 실험장치를 Klute (1965a)의 정적측정방법의 원리에 axis-translation 기법을 적용하여 새롭게 개발하였으며, 실험에는 인주, 성환, 구리 지역에서 No. 200체 통과율이 다른 화강풍 화토를 채취하여 사용하였다. 투수특성실험은 최대건조 밀도의 90%로 시료를 건조측에서 재성형하여 수행하 였으며 각 시료의 모관흡수력에 따른 투수특성의 변화 를 측정하였다.
200체 통과율이 다른 화강풍 화토를 채취하여 사용하였다. 투수특성실험은 최대건조 밀도의 90%로 시료를 건조측에서 재성형하여 수행하 였으며 각 시료의 모관흡수력에 따른 투수특성의 변화 를 측정하였다. 또한 실험을 위한 공시체의 밀도를 최 대건조밀도의 90%로 맞추기 위하여 미리 시료의 무게를 잰 후 모울드에 3층으로 정적다짐을 수행하였다.
표 2는 투수특성에 사용된 공시체의 물리적 특성을 보인다. 표 2를 보면 각 시료의 포화도가 100%에 많이 미치지 못한다 따라서 최초 실험을 수행하기 전 시료를 포화상태로 만 들어 주어야 하며 이를 위하여 시료에 공기압을 가하지 않은 상태에서 시료의 상, 하단으로 수압을 가하는 방법으로 포화도를 높였다. 그림 5는 인주시료의 모관 흡수력에 따른 간극수의 유출과 유입의 관계를 나타낸 그림이다.
대상 데이터
실험시 다짐밀도와 함수비를 변화하였으며 불포화 투수계수에 영향을 미치는 요인을 관찰하였다. 또한 우리나라 흙이 가지는 투수특성의 경향을 얻고자 No.200체 통과율이 각각 7.3%(인주), 19.6%(성환), 35.9%(구리)인 시료를 실험에 사용 하였다. 표 1은 사용시료의 물리적 특성을 나타내며 그림 3은 시료의 입경가적곡선을 보여준다.
따라서 한 단계의 실험이 종료되면 확산된 공기의 양을 측정하여 보정하여 주어야 한다. 불포화토에 관한 실험을 수행하는 경우 가장 중요하게 사용되는 다공판은 soil moisture 사에서 만들어진 1 bar의 것을 사용하였다.
실험에 사용된 측정장치는 공기압조절장치에 연결되는 압력게이지 시료의 측면에서 각 점의 수두를 측정 하는 압력게이지, 시료에 유입, 유출되는 물의 양을 측 정하는 이중뷰렛 다공판을 통하여 확산되는 공기의 양을 측정하는 뷰렛으로 구성되었다. 공기압조절장치에 연결되는 압력게이지는 압력의 높고 낮음에 따라 0~0.
불포화토의 투수계수는 흙이 갖는 포화도에 따라 비선형적으로 변화하는 특성을 보였다. 실험을 위하여 No.200체 통과율이 각각 7.3%(인주시료), 19.6%(성환시료), 35.9%(구리시료)인 시료를 사용하였다 실험을 통하여 얻은 결론은 다음과 같다.
실험장치는 크게 가압장치, 셀 측정장치, 다공판의 4부분으로 구성되었다(그림 4). 실험장치는 주로 steel과 아크릴로 만들어 졌으며, 가압장치로는 air compressor를 사용하였다. air compressor에서 발생된 공기압은 1차적으로 공기압조절장치(regulator)를 통과하면서 적절한 공기압으로 압력이 낮아지며 공기 내에 존재하는 물기를 제거하는 단계를 거친 후 정밀도가 높은(0.
또 한 실험장치는 연속적인 실험을 수행할 수 있도록 시료에 유입, 유출되는 물의 양을 정확히 측정할 수 있는 이중뷰렛을 설치하였고 공기압에 의하여 측정장치 내로 공기가 확산될 수 있으므로 공기량을 측정할 수 있는 뷰렛도 설치하였다. 실험장치는 크게 가압장치, 셀 측정장치, 다공판의 4부분으로 구성되었다(그림 4). 실험장치는 주로 steel과 아크릴로 만들어 졌으며, 가압장치로는 air compressor를 사용하였다.
실험시 시료에 가해주는 모관흡수력을 증가 시키다가 감소시키는 방법을 사용하였으며 이때 같은 흡수력에서도 다른 간극수의 유출, 유입을 나타냄을 관찰할 수 있었다. 인주시료의 실험을 수행하는데 약 430시간이 소용되었다. 그림 6, 7은 인주시료의 함수 특성과 투수계수를 나타낸 것인데 모두 명확한 이력현상을 보임을 알 수 있다.
불포화토의 투수성은 흙이 갖는 포화도에 따라 비선 형적으로 변화하는 특성을 보인다. 투수실험은 세립함 유율에 따른 특성을 고찰하기 위하여 다른 No.200체 통과율을 갖는 시료(인주흙:7.3%, 성환흙:19.6%, 구리 흙35.9%)를 채취하여 사용하였다. 표 2는 투수특성에 사용된 공시체의 물리적 특성을 보인다.
이론/모형
부간극수압은 대기압 상태에서 직접 측정할 수 있으나 다공판을 통하여 측정장치 내로 공기가 확산되거나 부압이 측정장치 내 1기압이상이 걸리면 공동화 현상이 발생하는 등 오차를 유발할 수 있다. 따라서 본 연구에서는 이와 같은 측정시 오차를 극복하기 위하여 실험시 axis-translation기법을 적용하였다. 이 기법은 시료에 공기압을 높게 가하여 간극수압을 정(+)의 값으로 만든 상태에서 실험을 수행하도록 하는 방법이다.
성능/효과
(2) 불포화토의 투수계수와 체적함수비는 모관흡수력이 증가함에 따라 점차 비선형적으로 감소하는 거 을 보였다. 또한 실험에 사용된 시료는 각각 다른 안정화시간을 보였으며 실험을 완료하는데 세립함유율이 많은 구리시료가 가장 많은 시간(1200시간)을 필요로 하였다.
(3) 불포화토의 투수특성은 함수특성보다 그 정도는 작지만 명확한 이력현상을 보였다. 또한 시료의 건조밀도가 증가하는 경우 함수특성과 투수특성 모두 전체적 으로 감소하였으나 투수특성은 함수특성에 비교하여 적은 영향을 받았다.
그림 10은 각 시료에 대하여 얻은 함수특성곡선을 나타내준다. 각 시료는 함수특성곡선에서 같은 흡수력 에서 다른 체적함수비값을 보이는 이력현상을 나타 며 이력현상의 정도는 세립함유율기 많을 경우 더욱 증가하는 경향을 보였다. 또한 그림 11과 같이 불포화 투수계수는 함수특성과 비교하여 그 정도는 작지만 명확한 이력현상을 나타내고 있다.
그림 8, 9는 다른 세립함유율을 갖는 성환시료, 구리시료의 시간에 따른 간극수의 유출과 유입의 관계를 보인다. 각 시료에 같은 모관흡수력을 가하여 주었으나 세립함유율에 따라 다른 안정화 시간을 보였다 즉, 세립함유율이 35.9%인 구리시료는 실험을 완료하는데 인주시료나 성환시료보다 많은 약 1200시간을 필요로 하였다. 또한 유출과 유입의 과정에서 세립함유율이 적은 성환시료가 구리시료보다 간극의 이동량이 많았다.
3%인 인주시료는 거의 하나의 선상에 건조과정과 습윤과정에 상관없이 수렴하는 것을 보이나 세립함유율이 증가함에 따라 점점 건조과정 과 습윤과정의 값이 분산되는 경향을 나타낸다. 그러나 전체적으로 보면 불포화토의 함수특성과 투수계수의 관계곡선이 서로 겹치면서 한곳으로 집중되는 것을 보였다.
투수특성은 수정다짐의 시료가 전체적으로 더 낮은 투수계수를 보이나 이력현상의 정도는 더 작아짐을 보였다. 따라서 건조밀도의 변화에 따라 함수특 성과 투수계수 모두 영향을 받으나 함수특성과 비교하여 투수계수는 건조밀도에 더 적은 영향을 받는 것으로 나타났다.
200체 통 과량에 따라 나타낸 것이다. 따라서 흙 구조물의 침투 해석을 수행하는 경우 구조물을 구성하는 흙의 No.200체 통과량과 함수특성을 알면 그림 15와 16으로부터 침투해석에 필요한 투수특성을 추정할 수 있다 그러나 실험결과 그림 16에서 표현된 것과 같이 경험상수 A, B가 선형성을 보이지 않았다. 이는 풍화토를 분류하는 기준으로 No.
(3) 불포화토의 투수특성은 함수특성보다 그 정도는 작지만 명확한 이력현상을 보였다. 또한 시료의 건조밀도가 증가하는 경우 함수특성과 투수특성 모두 전체적 으로 감소하였으나 투수특성은 함수특성에 비교하여 적은 영향을 받았다.
(2) 불포화토의 투수계수와 체적함수비는 모관흡수력이 증가함에 따라 점차 비선형적으로 감소하는 거 을 보였다. 또한 실험에 사용된 시료는 각각 다른 안정화시간을 보였으며 실험을 완료하는데 세립함유율이 많은 구리시료가 가장 많은 시간(1200시간)을 필요로 하였다.
9%인 구리시료는 실험을 완료하는데 인주시료나 성환시료보다 많은 약 1200시간을 필요로 하였다. 또한 유출과 유입의 과정에서 세립함유율이 적은 성환시료가 구리시료보다 간극의 이동량이 많았다. 그림에서 나타난 바와 같이 본 연구에서 사용한 정적측정방법은 실험을 수행하는데 너무 많은 시간을 필요로 하였다.
또한 그림 11과 같이 불포화 투수계수는 함수특성과 비교하여 그 정도는 작지만 명확한 이력현상을 나타내고 있다. 불포화 투수계수는 세립함유율이 증가함에 따라 전체적으로 감소하는 경향을 보였다. 그림 11에서 투수계수는 모관흡수력이 증 가함에 따라 급격히 작아졌으며, 본 연구에서 사용한 정적측정빙법으로는 흡수력 0.
또한 실험을 위한 공시체의 밀도를 최 대건조밀도의 90%로 맞추기 위하여 미리 시료의 무게를 잰 후 모울드에 3층으로 정적다짐을 수행하였다. 실험결과로부터 임의의 화강풍화토의 투수특성을 추정 할 수 있는 경험상수 A, B를 얻을 수 있었다 이 경 험상수 A, B는 No.200체 통과율과 건조단위중량이 기준이 되어 결정되었으며, 불포화 투수특성을 추정할 수 있어 이후 토질구조물의 침투해석을 더욱 정확히 수행하는데 도움을 줄 것이다
그림 5는 인주시료의 모관 흡수력에 따른 간극수의 유출과 유입의 관계를 나타낸 그림이다. 실험시 시료에 가해주는 모관흡수력을 증가 시키다가 감소시키는 방법을 사용하였으며 이때 같은 흡수력에서도 다른 간극수의 유출, 유입을 나타냄을 관찰할 수 있었다. 인주시료의 실험을 수행하는데 약 430시간이 소용되었다.
그림 13, 14는 모관흡수력에 따른 함수특성과 투수특성을 나타낸 곡 선으로 함수특성은 수정다짐의 시료가 더 큰 이력현상을 보였다. 투수특성은 수정다짐의 시료가 전체적으로 더 낮은 투수계수를 보이나 이력현상의 정도는 더 작아짐을 보였다. 따라서 건조밀도의 변화에 따라 함수특 성과 투수계수 모두 영향을 받으나 함수특성과 비교하여 투수계수는 건조밀도에 더 적은 영향을 받는 것으로 나타났다.
후속연구
200체 통과량과 함수특성을 알면 그림 15와 16으로부터 침투해석에 필요한 투수특성을 추정할 수 있다 그러나 실험결과 그림 16에서 표현된 것과 같이 경험상수 A, B가 선형성을 보이지 않았다. 이는 풍화토를 분류하는 기준으로 No.200체 통과량만으로는 어려움이 있어 이에 더하여 시료의 입도분포 등과 같은 다른 분류기준이 같이 고려되어야 할 것으로 생각되며 이후 추가적인 연구가 필요하다.
200체 통과량에 따라 선형성을 보이지 않았다. 이는 풍화토를 분류하는 기준으로 No.200체 통과량에 더하여 다른 기준이 같이 고려되어야 할 것으로 사료되며 이후 추가적인 연구가 요구된다.
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