본 연구에서는 한외여과막을 이용하여 수중에 함유되어 있는 부식산의 제거실험을 수행하였다. 한외여과성능에 미치는 공정변수들의 영향이 비선형적으로 서로 얽혀 있기 때문에, 응답표면분석법(RSM)을 이용하여 분리막 공정의 최적화와 각 변수간의 상호관계 및 투과성능에 영향을 미치는 공정변수(압력, 농도, 유량 등)들이 분리성능에 미치는 영향을 분석하였다. 부식산용액의 공정변수에 대한 투과량의 변화는 유입용액의 부식산의 농도가 10ppm, 40ppm 70ppm으로 증가함에 따라 2.56, 2.27, $2.10({\times}10^{-2}cc/cm^2{\cdot}min)$으로 감소하였다. 즉, 순수한 물의 투과량에 비해 각각 17.7%, 26.7%, 32.2%만큼 감소하였으며, 투과부에서의 부식산농도는 0.5, 1.2ppm, 2.1ppm으로 증가하였다. 막내에서의 압력차를 1atm, 2atm, 3atm으로 변화하였을 때, 1atm에서의 투과량보다 각각 66%, 152%로 증가하였으며, 투과부에서의 부식산의 농도도 각각 0.5ppm, 1.5ppm, 3.5ppm으로 증가하였다. 응답표면분석(RSM)에 의하면 공정변수의 최적운전조건은 유입부식산농도 38.8~40ppm, 유입유량 30~30.7cc/min, 압력차는 2atm이었다.
본 연구에서는 한외여과막을 이용하여 수중에 함유되어 있는 부식산의 제거실험을 수행하였다. 한외여과성능에 미치는 공정변수들의 영향이 비선형적으로 서로 얽혀 있기 때문에, 응답표면분석법(RSM)을 이용하여 분리막 공정의 최적화와 각 변수간의 상호관계 및 투과성능에 영향을 미치는 공정변수(압력, 농도, 유량 등)들이 분리성능에 미치는 영향을 분석하였다. 부식산용액의 공정변수에 대한 투과량의 변화는 유입용액의 부식산의 농도가 10ppm, 40ppm 70ppm으로 증가함에 따라 2.56, 2.27, $2.10({\times}10^{-2}cc/cm^2{\cdot}min)$으로 감소하였다. 즉, 순수한 물의 투과량에 비해 각각 17.7%, 26.7%, 32.2%만큼 감소하였으며, 투과부에서의 부식산농도는 0.5, 1.2ppm, 2.1ppm으로 증가하였다. 막내에서의 압력차를 1atm, 2atm, 3atm으로 변화하였을 때, 1atm에서의 투과량보다 각각 66%, 152%로 증가하였으며, 투과부에서의 부식산의 농도도 각각 0.5ppm, 1.5ppm, 3.5ppm으로 증가하였다. 응답표면분석(RSM)에 의하면 공정변수의 최적운전조건은 유입부식산농도 38.8~40ppm, 유입유량 30~30.7cc/min, 압력차는 2atm이었다.
In this study, ultrafiltration was performed to remove humic acid from aqueous solution. Since the effects of system variables on the ultrafiltration were tangled with non-linearly. Response Surface Methodology(RSM) was used to know optimum conditions of ultrafiltration process, relations among syst...
In this study, ultrafiltration was performed to remove humic acid from aqueous solution. Since the effects of system variables on the ultrafiltration were tangled with non-linearly. Response Surface Methodology(RSM) was used to know optimum conditions of ultrafiltration process, relations among system variables, and the effects of system variables such as pressure difference across the membrane, concentration of humic acid, and feed flow rates. As concentrations of humic acid were 10ppm, 40ppm, and 70ppm in feed stream, permeation fluxes were 2.56, 2.27, and $2.10({\times}10^{-2}cc/cm^2{\cdot}min)$ respectively ; in other words, permeation fluxes of 10ppm, 40ppm and 70ppm feed concentration decreased by 17.7%, 26.7% and 32.2% of pure water permeation flux respectively. Concentration of humic acid in permeate side were 0.5ppm, 1.2 ppm, and 2.1ppm respectively. When pressure difference(${\Delta}P$) increased from 1atm to 2atm and 3atm, permeation fluxes of 40ppm feed concentration increased by 66% and 152% of permeation rate at 1atm respectively. However, concentrations of humic acid in permeate side increased from 0.5ppm to 1.5ppm and 3.5ppm. RSM showed that the optimum condition of system variables is 38.5~40ppm of humic acid concentration in feed stream, 30~30.7cc/min of feed flow rate, and 2atm of pressure difference.
In this study, ultrafiltration was performed to remove humic acid from aqueous solution. Since the effects of system variables on the ultrafiltration were tangled with non-linearly. Response Surface Methodology(RSM) was used to know optimum conditions of ultrafiltration process, relations among system variables, and the effects of system variables such as pressure difference across the membrane, concentration of humic acid, and feed flow rates. As concentrations of humic acid were 10ppm, 40ppm, and 70ppm in feed stream, permeation fluxes were 2.56, 2.27, and $2.10({\times}10^{-2}cc/cm^2{\cdot}min)$ respectively ; in other words, permeation fluxes of 10ppm, 40ppm and 70ppm feed concentration decreased by 17.7%, 26.7% and 32.2% of pure water permeation flux respectively. Concentration of humic acid in permeate side were 0.5ppm, 1.2 ppm, and 2.1ppm respectively. When pressure difference(${\Delta}P$) increased from 1atm to 2atm and 3atm, permeation fluxes of 40ppm feed concentration increased by 66% and 152% of permeation rate at 1atm respectively. However, concentrations of humic acid in permeate side increased from 0.5ppm to 1.5ppm and 3.5ppm. RSM showed that the optimum condition of system variables is 38.5~40ppm of humic acid concentration in feed stream, 30~30.7cc/min of feed flow rate, and 2atm of pressure difference.
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문제 정의
본 연구에서는 분리막 공정중 한외여과막을 이용하여 수중에 함유되어 있는 부식산의 제거실험을 수행하였다. 부식산의 복잡한 특성과 광범위한 분자량 분포로 인해 분리막에서 발생되는 오염현상과 막의 투과성능 및 분리 성능에 미치는 압력, 농도.
제안 방법
압력차(JP), 유입농도로 선정하였다.10.11) 투과부에서의 부식산의 농도와 배제부에서의 부식산의 농도는 일 정시간 간격으로 샘플을 채취하여 분석하였다. 유입 유량, 압력차.
영향인자 해석과 최적운전조건을 구하기 위해 Table 3과 같이 중심합성계획법(central compo site design)을 이용하여 공정변수인 유입유량, 압력차, 유입농도에 따른 투과량, 투과부에서의 부식 산의 농도, 투과저항을 측정하였다. 각 공정변수의 실험영역은 Table 1에 나타낸 바와 같이 유입유량은 20~40cc/min, 압력차(/P)는 1~3atm, 유입부식 산의 농도는 10~70ppm으로 변화하여 각 조건에 따른 막의 성능 변화를 측정하여 나타내었다.
Aldrich 부식산(Humic Acid, HA) 1g을 순수한 물(3차 증류수) 1 2 에 녹인 후 24시간 교반시켰다. 교반시킨 용액을 원심 분리기 (Brushless D.C Mo tor Centrifuge Vs-5000)에서 2, 000rpm으로 10분간 원심 분리한 후 상층액을 필요한 농도로 회석하여 용액을 제조하였다. 원심 분리하기전 부식산(HA)의 pH는 7.
투과실험중 용질이 흡착 또는 침지되는 막오염 현상이 일어나면 막 세공의 일부 또는 전체가 막히거나 세공의 크기가 줄어들어 투과량이 감소하게 된다. 따라서 공정 변수에 대한 투과량의 변화와 투과부에서의 부식산의 농도를 측정하여 각 변수들의 영향을 나타내었다.
유량)의 영향이 비선형(non-linear)적으로 서로 얽혀있기 때문에 실험결과만으로는 각각의 공정 변수들이 미치는 영향의 크기와 최적운전조건을 알기가 어렵다. 따라서, SAS의 응답표면분석법 (Re sponse surface methodology. RSM)을 이용하여 각각의 공정변수들이 분리성능에 미치는 상대적인 크기와 각 변수들간의 상호관계를 규명하였으며 이것을 토대로 한외여과막을 이용한 부식산 분리공정 의 최적운전조건을 구하였다.
공급 유량을 일정하게 유지하기 위해 미량정량 펌프(metering pump,QSY, FMI)를 사용하였다. 막의 출구부분은 액체유량계 (Liquid flow meter. FLO-SENSORS 101T, McMillan Co.)와 기록계를 설치하여 유량을 측정하고, 투과부는 저울(Balance. HF-2000G, AND) 을 사용하여 저울에서 출력된 신호를 컴퓨터로 수신하여 측정하였다.
본 실험에서 사용된 폴리설폰(polysulfone)막의 고유막저항 (Rm)을 구하기 위해 한외여과막의 구동력 (driving force)인 압력차(ΔP)의 변화에 따른 순수한 물의 투과량(flux)을 측정하였다. Fig.
전하 둥에 의하여 결정된다. 수처리공정중 대부분 물을 함유하고 있으므로 물에 대한 분리막 자체의 특성인 고유막저항(Rm)을 조사하였다. 순수한 물로 막에서의 투과도를 측정함으로써 분리막 자체의 특성에 의한 막의 투과저항을 알 수 있다.
영향인자 해석과 최적운전조건을 구하기 위해 Table 3과 같이 중심합성계획법(central compo site design)을 이용하여 공정변수인 유입유량, 압력차, 유입농도에 따른 투과량, 투과부에서의 부식 산의 농도, 투과저항을 측정하였다. 각 공정변수의 실험영역은 Table 1에 나타낸 바와 같이 유입유량은 20~40cc/min, 압력차(/P)는 1~3atm, 유입부식 산의 농도는 10~70ppm으로 변화하여 각 조건에 따른 막의 성능 변화를 측정하여 나타내었다.
부식산의 복잡한 특성과 광범위한 분자량 분포로 인해 분리막에서 발생되는 오염현상과 막의 투과성능 및 분리 성능에 미치는 압력, 농도. 유량 둥의 공정변수들의 영향에 대한 실험을 수행하였다. 또한, 막분리 성능에 미치는 공정변수들(압력, 농도.
유입 유량, 압력차. 유입농도를 증가시키면서 막의 성능 변화를 살펴보았다.
응답표면분석 결과에 의해서 투과량(flux)의 경우는 최대가 되는 영역을 기준으로 하고, 저항과 투과 농도의 경우는 최소가 되는 영역을 기준으로 하여 능선분석 (ridge analysis)을 실시하였다. 또한, 막 성능을 최적화시킬 수 있는 운전조건을 제시하기 위해 응답표면분석결과를 SAS의 contour plot을 통하여 둥투과율 곡선의 형태로 나타내었다.
농도분극 현상에 의한 투과저항(Rp)과 비가역적 침지현상으로 인해 생기는 막오염(fouling)에 의한 투과저항 (Rf)은 실험에 의해서 측정할 수 있다. 즉 실험에 사용한 막을 순수한 물로 세척한 후 순수한 물의 투과량을 측정한다. 식(3)에 의하여 막의 저항(Rm + Rf) 을 구할 수 있으므로 고유막저항을 배주면 오염에 의한 막저항 Rf를 구할 수 있다.
한외여과막내의 압력차(ZP=2atm)와 공급유량 (30cc/min)을 일정하게 유지시킨 후, 부식산 용액의 농도를 변화시켜 시간에 따른 투과량 변화와 부식산의 투과 농도를 측정하였다(Fig. 3. 4). 유입 부식산의 농도가 10, 40.
대상 데이터
막내의 압력은 막양단의 압력조절밸브로 조절하였다. 모든 배관은 스테인레스관(sus tube)을 사용하였으며, 교반기가 부착된 저장탱크의 공급용액은 120rpm의 속도로 교반시켰다. 공급 유량을 일정하게 유지하기 위해 미량정량 펌프(metering pump,QSY, FMI)를 사용하였다.
본 연구에 사용된 한외여과막은 분획분자량(MWC0)이 10,000인 폴리설폰(polysulfone) 재질의 중공사형 (SKC)막을 시용하였으며, 유효 막면적은 171.91cm2 이다. 한외여과 실험장치에 대한 개략도를 Fig.
압력차(/P), 농도, pH, 온도 둥이 있으나 본 실험에서는 기존의 연구를 고찰한 결과 유기고분 자물질과 막의 오염에 영향이 큰 유입유량. 압력차(JP), 유입농도로 선정하였다.10.
데이터처리
응답표면분석 결과에 의해서 투과량(flux)의 경우는 최대가 되는 영역을 기준으로 하고, 저항과 투과 농도의 경우는 최소가 되는 영역을 기준으로 하여 능선분석 (ridge analysis)을 실시하였다. 또한, 막 성능을 최적화시킬 수 있는 운전조건을 제시하기 위해 응답표면분석결과를 SAS의 contour plot을 통하여 둥투과율 곡선의 형태로 나타내었다.
한외여과공정의 최적화와 영향인자 해석을 위하여 대표적인 통계프로그램중에 한 가지인 옹답표면 분석 (response surface analysis)-a 이용하였다. 응답표면분석은 여러 개의 공정변수(압력 , 유량, 농도.
이론/모형
2차 회귀모형의 계수를 추정하기 위하여 회귀분석에서와 같이 최소제곱법을 사용한다. 3차 회귀모 형도 고려될 수 있으나, 실제적으로는 거의 사용되고 있지 않다.
유량의 영향을 받는다. 따라서 각각의 공정변수가 미치는 영향의 정도와 함수관계 및 최적공정조건을 구하기 위해 선형회귀모형을 이용하였다.
본 연구에서는 부식산 분리에 대한 한외여과막 공정에서의 공정변수의 영향과 최적운전조건을 구하기 위해 모든 실험은 응답표면분석법에 의하여 수행하였다. 분리막의 성능에 영향을 미치는 공정변수로는 유량.
부식산의 한외여과막 투과실험 결과로부터 각각의 공정변수의 영향의 상대적인 크기와 최적운전조 건을 구하기 위하여 중심합성계획법에 의해 실험을 수행하였으며, 실험결과를 Table 3에 나타내었다. 이러한 실험결과를 응답표면분석(RSM)을 이용하여 해석한 결과인 공정변수와 막 성능과의 관계를 식(7), (8), (9)에 나타내었다.
성능/효과
1) 일정한 압력차(Z/P=2atm)와 공급유량(30cc/ min) 에서 투과량의 변화는 유입용액의 부식산의 농도가 lOppm, 40ppm, 70ppm으로 증가함에 따라 순수한 물의 투과량에 비해 각각 17.7%,26.7% 32.2% 감소하였다.
2) 압력차(4P)를 latm, 2atm, 3atm으로 증가하였을 경우 latm에서의 투과량보다 각각 66%, 152%만큼 증가하였고, 투과부에서의 부식산의 농도는 각각 0.5ppm, 1.5ppm, 3.5ppm으로 압력차가 증가함에 따라 증가하였다. 또한 유입유량이 20cc/min에서 40cc/min으로 증가함에 따라 투과량은 약 2배 증가하였다.
3)2차희귀모형의 결과로부터 투과플럭스의 경우 압력차에 의한 영향이 가장 크며 최적운전조건 은 유입 부식산의 농도 38.5~40ppm. 유입유량 30~30.
4) 투과저항의 경우 유입유량과 압력차에 의한 영향이 크며 최적운전조건은 유입 부식산의 농도38.5~40Ppm, 유입유량 30~37.5cc/min, 압력차 L33~2atm일 때 투과저항은 73.7~84.4 (atm - cm2 , min/cc)을 나타내었다.
6) 위의 3가지 경우를 동시에 만족하는 최적운전 조건은 부식산의 농도가 38.5~40ppm, 유량 30-30.7cc/min, 압력 2atm의 범위로 나타났다. 본 실험에 사용된 폴리설폰막의 부식산 분리의 경우 각 영향인자들의 영향이 독립적이기보다는 상호관계를 가지고 있다는 것을 회귀모형의 2차항의 계수의 절대값으로 알 수 있었고, 각 인자들이 미치는 영향의 상대적인 크기를 알 수 있었다.
12에 나타내었다. 동일농도에서 유량과 압력이 증가함에 따라 투과량(flux)도 증가하였으며 최적운전조건은 유입농도 38.5~40ppm. 유입유량 30~30.
7cc/min, 압력 2atm의 범위로 나타났다. 본 실험에 사용된 폴리설폰막의 부식산 분리의 경우 각 영향인자들의 영향이 독립적이기보다는 상호관계를 가지고 있다는 것을 회귀모형의 2차항의 계수의 절대값으로 알 수 있었고, 각 인자들이 미치는 영향의 상대적인 크기를 알 수 있었다.
위의 3가지 조건을 만족하는 영역이 한외여과막에 의한 부식산 분리공정의 최적운전조건을 나타낸다. 본 실험에서의 최적운전조건은 유입농도 38.5- 40ppm, 유입유량 30 - 30.7cc/min, 압력차 2atm 일 때 최적조건을 나타낸다. 최적운전조건으로부터 종합적으로 보면 투과플럭스는 압력의 영향이 크고, 투과저항은 유량과 압력의 영향이 크며 .
분리막의 성능에 영향을 미치는 공정변수로는 유량. 압력차(/P), 농도, pH, 온도 둥이 있으나 본 실험에서는 기존의 연구를 고찰한 결과 유기고분 자물질과 막의 오염에 영향이 큰 유입유량. 압력차(JP), 유입농도로 선정하였다.
5, 6에 나타내었다. 압력차(ZP)가 1, 2, 3atm으로 증가할수록 투과량온 각각 1.37, 2.27, 3.45(xl(f2cc/cm2・min)로써 latm일 때보다 66%, 152% 증가하는 것으로 나타났다. 그러나 투과부에서의 부식산의 농도는 latm과 2atm의 경우 각각 약 0.
압력차(4P)가 투과량에 미치는 영향이 제일 크며 농도와 유입유량의 영향은 거의 같다. 영향인자들의 2차항의 계수는 유입유량이 3.6기로 투과량에미치는 기여도가 가장 크고, 농도는 0.1 기로 영향이 적은 것으로 나타났다. 또한, 인자들간의 상호작용은 각각 -2.
7cc/min, 압력차 2atm 일 때 최적조건을 나타낸다. 최적운전조건으로부터 종합적으로 보면 투과플럭스는 압력의 영향이 크고, 투과저항은 유량과 압력의 영향이 크며 . 투과농도는 유입농도의 영향이 큰 것을 알 수 있다.
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