[논문]계면활성제 재사용을 포함한 토양 세척 공정의 전산모사 평가

안치규; 우승한; 박종문

문제 정의

이와 같이 실험적으로 모든 변수를 조사하기에는 방대한 실험을 필요로 할 뿐만 아니라 전체 공정에 대한 통합적 이해를 하기에는 부족한 면이 있다. 따라서 본 연구에서는 각 시스템에서의 흡착 실험을 통해 얻은 파라미터를 이용해 전체 공정의 성능을 예측할 수 있는 수학적 모델을 개발하고 이를 이용해 전체 공정의 효율성을 평가하는 것을 목표로 하였다. 본 연구에서는 이전의 연구를 통해 개발된 모델 시스템에 실제 토양 세척으로부터 얻은 인자를 적용하고 토양 세척공정을 모사하는 모델과 활성탄을 이용한 선택적 흡착을 모사하는 모델을 하나로 묶어 전체 공정에 대한 전산 모사를 수행하였다.
본 연구에서 전산 모사 시 고려한 사항은 토양 세척에서 계면활성제 농도에 따른 토양 세척 효율 및 흡착 효율 인자(effectiveness factor, ε)의 영향을, 선택적 흡착에서는 활성탄의 주입량과 이에 따른 영향 그리고 액상 오염물질의 농도에 따른 선택적 흡착에 대한 영향이다.
본 연구에서는 이전의 연구를 통해 개발된 모델 시스템에 실제 토양 세척으로부터 얻은 인자를 적용하고 토양 세척공정을 모사하는 모델과 활성탄을 이용한 선택적 흡착을 모사하는 모델을 하나로 묶어 전체 공정에 대한 전산 모사를 수행하였다. 이에 따라 계면활성제 재사용 공정의 도입에 따른 계면활성제 사용량의 변화를 예측하여 계면활성제 재사용 공정의 타당성을 제시하고자 하였다.

가설 설정

최종토양 세척의 효율은 95%로 가정하였으며 계면활성제 회수 공정에서 활성탄에 의한 PHE의 제거효율 또한 95%로 가정하였다. 이때 토양 세척 공정에서의 흡착 효율 인자는 20으로 가정하였으며 계면활성제 회수 공정에서는 흡착 효율 인자를 1과 100으로 달리하여 평가하였다. Process flow의 번호는 Fig.
5에 나타내었다. 적절한 비교를 위해 초기 PHE 농도를 100 mg/L, 계면활성제 초기 농도를 10 g/L로 고정시키고, 재세척 시 토양에서의 흡착 효율 인자는 1로 가정하였다. 활성탄 첨가량이 증가할수록 계면활성제 흡착량은 선형으로 비례하여 증가하였다.
즉 Case B의 경우 토양 세척 단계, 계면활성제 회수 단계, 회수된 용액으로 다시 토양을 세척하는 단계를 적용하였다. 최종토양 세척의 효율은 95%로 가정하였으며 계면활성제 회수 공정에서 활성탄에 의한 PHE의 제거효율 또한 95%로 가정하였다. 이때 토양 세척 공정에서의 흡착 효율 인자는 20으로 가정하였으며 계면활성제 회수 공정에서는 흡착 효율 인자를 1과 100으로 달리하여 평가하였다.

제안 방법

PHE 및 Triton X-100의 흡착이 끝난 후 토양의 미세입자를 제거하기 위해 PTFE syringe filter(13 mM, 0.45 µM, Whatman)를 사용하였으며, 그 여액을 UV 검출기가 달린 고성능 액체크로마토그래피(high performance liquid chromatography; HPLC; Dionex, USA)를 사용하여 Triton X-100과 PHE를 각각 230 nM와 250 nM 파장에서 분석하였다.
계면활성제 재이용 공정을 전체적으로 평가하기 위해 계면활성제 회수 공정을 포함하지 않은 경우(Case A)와 포함한 경우(Case B)를 비교하였다(Table 3). 즉 Case B의 경우 토양 세척 단계, 계면활성제 회수 단계, 회수된 용액으로 다시 토양을 세척하는 단계를 적용하였다.
본 연구에서는 다환 방향족 탄화수소인 PHE로 오염된 토양을 비이온성 계면활성제(Triton X-100)로 세척하였을 경우와 이때 발생하는 세척수의 계면활성제를 활성탄에 의한 선택적 흡착을 이용하여 회수하고 재이용하는 공정을 수학적 모델을 통해 전산모사를 수행하였다. 계면활성제 주입량, 초기 오염물질의 농도, 활성탄의 첨가량의 변화에 따른 공정의 효율을 검토하였으며, 세척단계에서의 흡착 효율 인자와 계면활성제 회수 공정에서의 활성탄 흡착 효율 인자가 각각의 상황에서 미치는 영향을 분석하였다. 회수 공정을 고려하였을 경우 CMC(s)보다 6-10배 정도의 농도로 계면활성제를 첨가하는 것이 적절한 범위인 것으로 판단되며, 그 이하일 경우 재세척 효율이 낮고 그 이상일 경우 계면활성제의 낭비가 발생하였다.
본 연구에서 수행한 전산모사는 HOC/토양/계면활성제가 포함된 계(토양세척과정)와 HOC/활성탄/계면활성제가 포함된 계(선택적 흡착)에 대한 두 가지 모델을 각각 대상으로 하였다. 두 가지 계에 대한 모델 적용 시에는 각각의 물질 즉, 계면활성제와 HOC의 토양과 활성탄에 대한 평형상태에서의 농도분배를 고려하여 전산모사를 수행하였다. 모델의 구현은 Microsoft 사의 EXCEL Work-sheet를 사용하였는데 실제 토양과 활성탄을 사용한 흡착실험을 통해 얻은 파라미터를 사용하였으며 그 이외의 파라미터들은 문헌을 통해 얻은 값들을 사용하였다(Edwards et al.
, 2001) 등에서 보이는 특성과 유사하다. 따라서 본 모델에서는 계면활성제의 최대 흡착량을 토양과 활성탄에 대해서 각각 1.0 g-TX/kg-soil, 301 g-TX/kg-AC을 사용하였다(Table 2). PHE의 경우 선형의 등온 흡착식으로 표현 될 수 있었으며(안치규 외, 2006a), 사용한 분배 계수는 토양 및 활성탄에 대해 각각 35.
모델의 구현 시 필요한 파라미터들을 구하기 위해 Triton X-100과 phenanthrene(PHE)의 토양에 대한 흡착실험을 수행하였다. 토양에 대한 PHE의 흡착 실험은 PHE가 포화로 용해된 용액 100 mL에 0-5 g 의 토양을 주입하고 회전식 교반기를 이용하여 150 rpm, 상온에서48시간 동안 충분한 흡착이 이루어지도록 하였다.
본 연구에서는 다환 방향족 탄화수소인 PHE로 오염된 토양을 비이온성 계면활성제(Triton X-100)로 세척하였을 경우와 이때 발생하는 세척수의 계면활성제를 활성탄에 의한 선택적 흡착을 이용하여 회수하고 재이용하는 공정을 수학적 모델을 통해 전산모사를 수행하였다. 계면활성제 주입량, 초기 오염물질의 농도, 활성탄의 첨가량의 변화에 따른 공정의 효율을 검토하였으며, 세척단계에서의 흡착 효율 인자와 계면활성제 회수 공정에서의 활성탄 흡착 효율 인자가 각각의 상황에서 미치는 영향을 분석하였다.
일반적인 토양 세척공정은 토양세척공정과 이때 발생한 세척수의처리를 위한 공정으로 나뉘게 된다(USEPA, 1991). 본 연구에서는 세척수를 처리하기 위한 공정을 활성탄을 통한 선택적 흡착 공정으로 대체하였으며 전체적인 공정도는 Fig. 1에서 보는 바와 같다. 즉, 선택적 흡착 공정을 통해 계면활성제 용액으로부터 오염물질을 선택적으로 흡착 제거하고 분리된 계면활성제를 토양세척공정에 다시 사용하고자 하는(Flow ⑦) 공정이다.
따라서 본 연구에서는 각 시스템에서의 흡착 실험을 통해 얻은 파라미터를 이용해 전체 공정의 성능을 예측할 수 있는 수학적 모델을 개발하고 이를 이용해 전체 공정의 효율성을 평가하는 것을 목표로 하였다. 본 연구에서는 이전의 연구를 통해 개발된 모델 시스템에 실제 토양 세척으로부터 얻은 인자를 적용하고 토양 세척공정을 모사하는 모델과 활성탄을 이용한 선택적 흡착을 모사하는 모델을 하나로 묶어 전체 공정에 대한 전산 모사를 수행하였다. 이에 따라 계면활성제 재사용 공정의 도입에 따른 계면활성제 사용량의 변화를 예측하여 계면활성제 재사용 공정의 타당성을 제시하고자 하였다.
토성은 비중계법(hydrometer)을 사용하였으며(Foth, 1990), pH는 토양과 증류수를 20%(w/v %)로 하여 혼합한 후 2시간 정치시킨 후 pH 미터(Orion)를 이용하여 측정하였다. 유기물 함량은 550℃에서 2시간 동안 유기물을 태운 전후의 무게 차이를 이용하여 구하였다. 본 연구에서 사용한 토양의 토성(soil texture)은 점토, 실트, 모래의 비율이 각각 3.
기본적인 전산 모사 시 흡착효율 인자를 1로 가정하였는데 실제 시스템에서는 흡착된 계면활성제의 영향에 의해 오염 물질이 토양에 흡착하는 경향이 더 강하게 되고 결국 토양 세척 효율이 낮아지는 효과를 거두게 된다. 이러한 흡착 효율 인자의 변화를 반영하기 위해 본 연구에서는 흡착 효율 인자 값을 1, 10, 20으로 변화시키면서 토양세척 모델에 대한 전산모사를 수행하였다. 예측되는 바와 같이 흡착 효율 인자의 값이 높아질수록 탈착되는 PHE의 양이 줄어드는 것을 확인할 수 있었다.
, 1999) 중 Triton X-100을 사용하였으며 HOC로는 다환 방향족 탄화수소의 하나인 phenanthrene(PHE)을 사용하였다. 전산모사를 수행한 변수는 토양 세척 과정에서는 계면활성제의 주입량과 토양에 대한 흡착 효율 인자를 선택적 흡착과정에서는 활성탄의 주입량과 초기 PHE의 농도 그리고 활성탄에 대한 흡착 효율 인자로 하였다. 모델의 구현시 필요한 주요 파라미터들은 Table 2에 나타내었으며 전산모사와 관련된 기본적인 사항들은 이전의 연구에서 사용한 값들과 같다(안치규 외, 2006b).
전체 공정은 토양 세척 공정과 계면활성제 회수(선택적 흡착) 공정의 2가지 단위 공정으로 구성하였다. 일반적인 토양 세척공정은 토양세척공정과 이때 발생한 세척수의처리를 위한 공정으로 나뉘게 된다(USEPA, 1991).
이상의 각 단계에 해당하는 모델식들에 대한 세부 가정은 이전에 수행된 연구와 같다(안치규 외, 2006b). 전체 공정의 전산 모사 시 1단계(세척 공정) 시스템을 계산하고 이로부터 얻어진 결과 값들을 입력변수로 하여 2단계(계면활성제 회수 공정) 시스템을 계산하고 다시 이로부터 얻어진 결과를 입력 변수로 하여 1단계(세척 공정) 시스템의 재이용 공정을 계산하였다.
, 1992; 안치규 외, 2006b)의 틀을 사용하였다. 토양 세척 과정을 모사하는 모델식의 구성은 소수성 유기물질(HOC; hydrophobic organic chemical)의 분배와 계면활성제의 분배를 고려하여 토양 세척 과정에서는 HOC/토양, 계면활성제/토양, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/토양의 4단계로 나누어 구성하였으며 선택적 흡착 과정에서도 이와 유사한 계인 HOC/활성탄, 계면활성제/활성탄, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/활성탄의 4단계로 나누어 각각 구성하였다. 이들 각각의 구성 식들은 각 물질 간 평형상태에서의 농도분배를 고려한 물질 수지식을 사용하였다.

대상 데이터

, 1991). 모델 구현 시 사용한 계면활성제는 낮은 독성과 생물학적인 분해가 가능하여 토양 세척 공정에 많이 사용되는 비이온성 계면활성제(Edwards et al., 1991; Deshpande et al., 1999) 중 Triton X-100을 사용하였으며 HOC로는 다환 방향족 탄화수소의 하나인 phenanthrene(PHE)을 사용하였다. 전산모사를 수행한 변수는 토양 세척 과정에서는 계면활성제의 주입량과 토양에 대한 흡착 효율 인자를 선택적 흡착과정에서는 활성탄의 주입량과 초기 PHE의 농도 그리고 활성탄에 대한 흡착 효율 인자로 하였다.
본 연구에서 사용한 토양은 POSTECH 운동장에서 채취한 토양으로 풍건시킨 후 0.5 mM 표준체를 이용하여 준비하였다. 토성은 비중계법(hydrometer)을 사용하였으며(Foth, 1990), pH는 토양과 증류수를 20%(w/v %)로 하여 혼합한 후 2시간 정치시킨 후 pH 미터(Orion)를 이용하여 측정하였다.
유기물 함량은 550℃에서 2시간 동안 유기물을 태운 전후의 무게 차이를 이용하여 구하였다. 본 연구에서 사용한 토양의 토성(soil texture)은 점토, 실트, 모래의 비율이 각각 3.4%, 22%, 74.6%로 토성 분류법에 의해 모래질(Sand) 토양으로 구분할 수 있다. 토양의 pH는 7.
본 연구에서 수행한 전산모사는 HOC/토양/계면활성제가 포함된 계(토양세척과정)와 HOC/활성탄/계면활성제가 포함된 계(선택적 흡착)에 대한 두 가지 모델을 각각 대상으로 하였다. 두 가지 계에 대한 모델 적용 시에는 각각의 물질 즉, 계면활성제와 HOC의 토양과 활성탄에 대한 평형상태에서의 농도분배를 고려하여 전산모사를 수행하였다.
사용한 활성탄은 Darco 20-40 메쉬의 활성탄을 시그마로부터 구입하였으며 이를 증류수(Milli-Q, > 18 MΩ)로 수차례 세척하여 이물질을 제거한 후 80℃에서 48시간이상 건조시킨 후 데시케이터에 보관하여 사용하였다.

이론/모형

2). 따라서 두 시스템은 동일한 수학적 분배 모델로 구성하였으며 기존의 토양 세척 시스템의 수학적 모델(Edwards et al., 1991; Liu et al., 1992; 안치규 외, 2006b)의 틀을 사용하였다. 토양 세척 과정을 모사하는 모델식의 구성은 소수성 유기물질(HOC; hydrophobic organic chemical)의 분배와 계면활성제의 분배를 고려하여 토양 세척 과정에서는 HOC/토양, 계면활성제/토양, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/토양의 4단계로 나누어 구성하였으며 선택적 흡착 과정에서도 이와 유사한 계인 HOC/활성탄, 계면활성제/활성탄, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/활성탄의 4단계로 나누어 각각 구성하였다.
두 가지 계에 대한 모델 적용 시에는 각각의 물질 즉, 계면활성제와 HOC의 토양과 활성탄에 대한 평형상태에서의 농도분배를 고려하여 전산모사를 수행하였다. 모델의 구현은 Microsoft 사의 EXCEL Work-sheet를 사용하였는데 실제 토양과 활성탄을 사용한 흡착실험을 통해 얻은 파라미터를 사용하였으며 그 이외의 파라미터들은 문헌을 통해 얻은 값들을 사용하였다(Edwards et al., 1991). 모델 구현 시 사용한 계면활성제는 낮은 독성과 생물학적인 분해가 가능하여 토양 세척 공정에 많이 사용되는 비이온성 계면활성제(Edwards et al.
토양 세척 과정을 모사하는 모델식의 구성은 소수성 유기물질(HOC; hydrophobic organic chemical)의 분배와 계면활성제의 분배를 고려하여 토양 세척 과정에서는 HOC/토양, 계면활성제/토양, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/토양의 4단계로 나누어 구성하였으며 선택적 흡착 과정에서도 이와 유사한 계인 HOC/활성탄, 계면활성제/활성탄, HOC/계면활성제 그리고 HOC/계면활성제/활성탄의 4단계로 나누어 각각 구성하였다. 이들 각각의 구성 식들은 각 물질 간 평형상태에서의 농도분배를 고려한 물질 수지식을 사용하였다. 각 단계에 사용된 구성식들은 Table 1에 요약하여 정리하였다.
5 mM 표준체를 이용하여 준비하였다. 토성은 비중계법(hydrometer)을 사용하였으며(Foth, 1990), pH는 토양과 증류수를 20%(w/v %)로 하여 혼합한 후 2시간 정치시킨 후 pH 미터(Orion)를 이용하여 측정하였다. 유기물 함량은 550℃에서 2시간 동안 유기물을 태운 전후의 무게 차이를 이용하여 구하였다.

성능/효과

3(b)에 나타내었다. 예상할 수 있는 바와 같이 초기 계면활성제 주입량이 증가할수록 활성탄 흡착 이후 액상에 존재하는 계면활성제 농도는 증가하였다. 계면활성제 농도가 상당히 낮은 경우(2 g/L 이하) 대부분의 계면활성제가 활성탄에 흡착되어 회수하기 어려운 것을 볼 수 있다.
이러한 흡착 효율 인자의 변화를 반영하기 위해 본 연구에서는 흡착 효율 인자 값을 1, 10, 20으로 변화시키면서 토양세척 모델에 대한 전산모사를 수행하였다. 예측되는 바와 같이 흡착 효율 인자의 값이 높아질수록 탈착되는 PHE의 양이 줄어드는 것을 확인할 수 있었다. 한 가지 특징적인 것은 계면활성제 주입량이CMC(s) 값보다 증가할수록 흡착 효율 인자의 영향이 감소하는 것을 확인할 수 있다.
44 g/L가 발생하게 된다. 이 결과를 통해 활성탄을 이용한 선택적 흡착 공정을 사용하여 계면활성제를 회수하여 재이용할 경우 폐수발생량, 용수 사용량, 계면활성제 사용량을 현저하게 줄일 수 있어 경제적인 효과 뿐 아니라 환경적인 효과도 동시에 거둘 수 있을 것으로 판단된다.
회수 공정을 고려하였을 경우 CMC(s)보다 6-10배 정도의 농도로 계면활성제를 첨가하는 것이 적절한 범위인 것으로 판단되며, 그 이하일 경우 재세척 효율이 낮고 그 이상일 경우 계면활성제의 낭비가 발생하였다. 이러한 범위에서 계면활성제를 사용할 경우 세척 단계에서의 흡착효율 인자는 전체 효율에 크게 영향을 미치지 않는다는 결과를 얻었다. 활성탄 첨가량이 증가할수록 재세척 공정이 완료된 후 토양에 잔류하는 오염물질의 양이 감소하였다.
특히 활성탄 흡착 효율 인자는 세척 시 흡착 효율 인자보다 전체 공정에 크게 영향을 미치는데, 이 인자가 매우 클 경우 활성탄 첨가량 증가에 따른 계면활성제 회수 및 재세척 효과가 나타나지 않을 수 있다. 전체 공정을 비교한 결과 계면활성제 재이용 공정을 사용하는 경우에 사용하지 않는 경우와 비교하여 계면활성제 요구량을 20-30%수준으로 줄일 수 있으며 발생하는 폐수의 오염도도 크게 줄일 수 있음을 확인할 수 있었다. 이와 같은 모델링을 통해 복잡한 실험 이전 단계에서 토양 세척 전체 공정의성 능 평가 및 계면활성제와 활성탄의 최적 첨가량 범위를 결정함으로써 적절한 복원 공정의 설계를 위한 지침 자료로 활용할 수 있을 것으로 판단된다.
이와 같이 토양 등의 흡착제에 흡착된 계면활성제에 흡착 효율인자의 값이 변하며 이 과정을 통해 오염물질의 분배에 큰 영향을 주게 된다. 즉, 흡착 효율 인자의 값이 높을수록 토양과 활성탄에 대한 오염물질의 흡착 경향이 강하다는 것을 의미한다.
토양의 pH는 7.85로 중성을 나타내었으며 유기물 함량은 1.15 ± 0.01%로 나타났다.
예측되는 바와 같이 흡착 효율 인자의 값이 높아질수록 탈착되는 PHE의 양이 줄어드는 것을 확인할 수 있었다. 한 가지 특징적인 것은 계면활성제 주입량이CMC(s) 값보다 증가할수록 흡착 효율 인자의 영향이 감소하는 것을 확인할 수 있다. 예를 들어 10 g/L 주입량에서 액상 PHE의 농도 차이는 0.
이후 지속적으로 주입되는 계면활성제에 의해 용액 상에 미셀이 형성되어 오염물질의 용해도가 급격하게 증가하여 높은 토양 세척 효율을 거둘 수 있게 된다. 한편 계면활성제 첨가량을 약 2g/L에서 10 g/L 정도로 증가시켜도 추출량이 크게 증가하지 않는 결과를 통해 토양세척 과정에 너무 많은 계면활성제를 주입할 경우 첨가량대비 추출 효과가 감소할 수 있음을 알 수 있다. 이와 같이 고농도의 계면활성제를 첨가할 경우에는 계면활성제의 효율성이 저하되기 때문에 계면활성제의 재이용 과정이 반드시 필요함을 알 수 있다.
이러한 범위에서 계면활성제를 사용할 경우 세척 단계에서의 흡착효율 인자는 전체 효율에 크게 영향을 미치지 않는다는 결과를 얻었다. 활성탄 첨가량이 증가할수록 재세척 공정이 완료된 후 토양에 잔류하는 오염물질의 양이 감소하였다. 이때 전체적인 흡착량이 증가하므로 계면활성제가 회수되는 양도 적고 오염물질이 재유입되는 양도 적게 되지만 후자의 영향이 더 큰 결과라고 할 수 있다.
활성탄과 토양 각각에 대하여 Triton X-100의 흡착량은 계면활성제의 평형농도가 약 0.4 g/L 이상에서 더 이상의 흡착이 발생하지 않는 것을 확인할 수 있었다. 이는 비이온성 계면활성제의 일반적인 흡착 특성으로 실리카(Levitz, 2002), 토양(Liu, et al.
이는 세척 효과가 감소하는 것보다 PHE 재유입 농도가감소한 효과가 더 크게 영향을 미친 결과이다. 흡착 효율인자가 100인 경우에는 활성탄 첨가량이 증가할수록 PHE잔류 농도가 감소하다가 다시 증가하는 경향을 보였다. 이것은 흡착 효율 인자가 매우 큼에 따라 PHE 제거량은 크게 변화가 없지만 계면활성제 회수량은 감소하여 세척효과가 줄어들기 때문이다.

후속연구

그러나 과도한 계면활성제 주입은 전체 PHE의 제거율을 크게 향상시키지는 않았다. 이러한 전산 모사 결과는 계면활성제의 적절한 농도 선정 기준을 제시할 수 있을 것으로 판단된다. 예를 들어 CMC(s)는 0.
전체 공정을 비교한 결과 계면활성제 재이용 공정을 사용하는 경우에 사용하지 않는 경우와 비교하여 계면활성제 요구량을 20-30%수준으로 줄일 수 있으며 발생하는 폐수의 오염도도 크게 줄일 수 있음을 확인할 수 있었다. 이와 같은 모델링을 통해 복잡한 실험 이전 단계에서 토양 세척 전체 공정의성 능 평가 및 계면활성제와 활성탄의 최적 첨가량 범위를 결정함으로써 적절한 복원 공정의 설계를 위한 지침 자료로 활용할 수 있을 것으로 판단된다.

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	토양세척 공정은 어떠한 기술인가?	현재 다환 방향족 탄화수소로 오염된 토양을 복원하기 위해 생물학적인 방법, 물리화학적인 방법 등 다양한 방법들이 사용되고 있으며 물리화학적 방법의 하나인 토양세척 공정은 빠르고 효과적으로 다환 방향족 탄화수소로 오염된 토양을 복원할 수 있는 기술로 알려져 있다(USEPA, 1991; Riser-Roberts, 1998; Deshpande et al., 1999; Lowe et al.
	자연계에 방출된 다환 방향족 탄화수소물질들은 어떻게 인체 및 생물체에게 영향을 주는가?	다환 방향족 탄화수소(PAH; polycyclic aromatic hydrocarbon)는 여러 개의 벤젠 링이 연결된 구조를 가진 화합물질로 유기물의 불완전 연소, 산불, 화석 연료의 사용 등으로 자연계에 방출된다. 자연계에 방출된 이들 물질은 강우나 흡착 등에 의해 최종적으로 토양에 침착되고 지하수 및 토양을 오염시켜 인체 및 생물체에 영향을 주게 된다. 이들은 독성, 돌연변이성, 발암성 등의 성질을 가지고 있으며 특히, 물에 대한 용해도가 매우 낮아 토양입자와 강한 결합을 형성하고 이로 인해 장기적으로 영향을 주게 된다(Cerniglia, 1992).
	다환 방향족 탄화수소란 무엇인가?	다환 방향족 탄화수소(PAH; polycyclic aromatic hydrocarbon)는 여러 개의 벤젠 링이 연결된 구조를 가진 화합물질로 유기물의 불완전 연소, 산불, 화석 연료의 사용 등으로 자연계에 방출된다. 자연계에 방출된 이들 물질은 강우나 흡착 등에 의해 최종적으로 토양에 침착되고 지하수 및 토양을 오염시켜 인체 및 생물체에 영향을 주게 된다.

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계면활성제 재사용을 포함한 토양 세척 공정의 전산모사 평가
Process Evaluation of Soil Washing Including Surfactant Recovery by Mathematical Simulation 원문보기

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