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NTIS 바로가기韓國海洋工學會誌 = Journal of ocean engineering and technology, v.25 no.3 = no.100, 2011년, pp.53 - 65
정준모 (인하대학교 조선해양공학과) , 심천식 (국립목포대학교 조선공학과) , 김경수 (인하대학교 조선해양공학과)
This is the third of several companion papers dealing with the derivation of material constants for ductile failure criteria under hydrostatic stress. It was observed that the ultimate engineering stresses and elongations at fracture from tensile tests for round specimens with various notch radii te...
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핵심어 | 질문 | 논문에서 추출한 답변 |
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평활재의 평행부 최소 설계 지름의 이론과 실제길이는 어떻게 되는가? | 1에 보인 바와 같이, 본 연구에 사용한 시편의 기본 형상은 환봉형으로서, 평활재의 경우 ASTM(2004)에서 제시하는 설계기준을 적용하였다. 평활재의 평행부 최소 설계 지름은 8.5mm였지만, 실제 가공 후 최소 지름은 8.0mm로 제작되었다. 노치재는 동일한 재료에서 노치의 첨도(Sharpness)에 따른 소성 경화 및 파단 변형률을 관찰하기 위하여 제작되었다. | |
노치재는 어떠한 이유로 제작되었는가? | 0mm로 제작되었다. 노치재는 동일한 재료에서 노치의 첨도(Sharpness)에 따른 소성 경화 및 파단 변형률을 관찰하기 위하여 제작되었다. 노치재의 최소 지름은 평활재의 설계 지름과 동일한 8. | |
시편의 파단 소성 변형률이 100%를 초과함에 따른 문제를 해결하기 위해 어떤 것을 이용하여 어떤 것을 구할 수 있는가? | 이러한 문제를 해결하기 위하여, 균일 진응력-균일 진변형률 선도를 이용하여, 재료의 소성 구성방정식 계수를 구할 수 있다. 본 연구에서는 식 (3)과 같이 Swift의 소성 구성 방정식을 적용하여 강도 계수(Strength coefficient)와 소성 변형률 경화 지수(Plastic strain hardening exponent)를 도출하였다. |
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