[논문]초간편 H형강 강합성 교량의 성능평가를 위한 수치해석 및 실험 연구

박종섭; 김재흥; 이선호

doi:10.12652/ksce.2012.32.3a.161

[국내논문] 초간편 H형강 강합성 교량의 성능평가를 위한 수치해석 및 실험 연구
A Numerical and Experimental Study on Structural Performance of Simplified Composite Steel I-Beam Bridge 원문보기

大韓土木學會論文集, Journal of the Korean Society of Civil Engineers. A. 구조공학, 원자력공학, 콘크리트공학, v.32 no.3A, 2012년, pp.161 - 169

박종섭 (상명대학교 건설시스템공학과) , 김재흥 ((주)도담이앤씨) , 이선호 ((주)도담이앤씨)

초록
AI-Helper

본 연구에서는 중 소규모 교량에 적용이 가능한 초간편 H형강 강합성 교량의 안전성 및 성능평가를 위하여 유한요소해석 및 종국강도실험을 수행하였다. 범용유한요소해석 프로그램 ABAQUS(2007)를 사용하여 강합성 단위주형 모델과 4주형 모델이 검토되었으며, 해석결과를 토대로 모델별 거동특성을 분석하고, 실험체에 설치될 변위계(LVDT)와 변형률 게이지 위치를 결정하였다. 두 개의 실험체 정적하중실험을 통하여 신형식 초간편 H형강 강합성 교량의 하중 횡분배율을 분석 및 제안하였다. 강합성 단위주형 실험체의 H형강 하부플랜지가 항복응력에 도달하는 시기의 재하하중은 500 kN으로 나타났으며, 실험체 종국하중은 840 kN이다. 강합성 4주형 실험체 재하하중에 의한 항복모멘트와 소성모멘트는 도로교설계기준(2005)을 토대로 산정된 활하중 설계모멘트에 각각 2.4배, 4.1배의 강도를 나타내었다. 초간편 H형강 강합성 교량 실험을 통하여 본 신형식 교량은 시공 중 및 시공 후 안전성과 강도가 충분히 발휘됨을 확인할 수 있었다.

Abstract ▼ AI-Helper

This paper presents the safety and strength of simplified composite H-beam panel bridges (SCHPBs) using 3-dimentional finite-element program, ABAQUS (2007) and experimental tests. Two finite-element models (one-steel-girder-and-composite-deck model and four-steel-girder-and-wide-composite-deck model) were reviewed to predict the strength and load distribution factor (LDF) values of the composite bridges. Based on the results of the finite-element analyses, the behaviors of the two models were investigated, and deflection and strain gauges for the experimental specimens were set up to obtain the ultimate strengths and the LDF values. The ultimate strength of the one-steel-girder-and-composite-deck specimen was estimated to be 840 kN. The yield and plastic moments of the four-steel-girder-and-wide-composite-deck specimen were obtained to be 2.4 and 4.1 times the design moment based on the live loading condition of the Korea Bridge Design Specifications (2005). The SCHPB were found to have enough strength for safety under and after construction.

Keyword

AI 본문요약
AI-Helper

* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.

문제 정의

Kim과 Jung(2005)은 파형강판에 전단연결재를 부착한 강-콘크리트 합성상판을 적용한 강박스 거더교량의 Push-out 실험을 통해 상판과 거더의 연결성능을 평가하였다. 이 실험을 통해 전단연결재가 부착된 파형강판의 활용성 및 새로운 연결형식의 거동특성 평가기법을 제안하였다. 심창수 등(2006)은 2거더 연속강합성 교량의 프리캐스트 바닥판의 연결부 형태의 선정, 채움재료의 특성평가, 횡방향 이음부 성능평가를 통해 프리스트레스 크기 산정과 단순화를 위한 채움재료의 기준을 제시하였고, 연속강합성 교량의 부모멘트 연결부 상세설계에 대한 연구결과를 발표하였다.
본 연구에서는 초간편 강합성 H형강 교량에 대한 기존연구결과를 토대로 그림 1과 같이 H형강, 강판, ㄷ형강, 콘크리트 바닥판으로 구성된 단위패널을 현장에서 조립, 시공하는 초간편 H형강 교량의 제작성 및 시공성, 완성구조계의 거더별 하중분배효과 및 종국강도를 구조실험체를 이용하여 평가하고자 한다. 또한 본 논문에서는 범용구조해석 프로그램을 이용하여 하중재하에 따른 실험체의 거동특성을 추정하고, 종국강도평가 실험을 분석하여 초간편 H형강 강합성 교량의 시스템 안전성을 검토하였다.
본 연구에서는 초간편 강합성 H형강 교량에 대한 기존연구결과를 토대로 그림 1과 같이 H형강, 강판, ㄷ형강, 콘크리트 바닥판으로 구성된 단위패널을 현장에서 조립, 시공하는 초간편 H형강 교량의 제작성 및 시공성, 완성구조계의 거더별 하중분배효과 및 종국강도를 구조실험체를 이용하여 평가하고자 한다. 또한 본 논문에서는 범용구조해석 프로그램을 이용하여 하중재하에 따른 실험체의 거동특성을 추정하고, 종국강도평가 실험을 분석하여 초간편 H형강 강합성 교량의 시스템 안전성을 검토하였다.
그림 9(a)는 단위패널 제작에 앞서서 4개의 H형강 주형과 2개의 가로거더의 예비볼트체결을 통한 사전조립 테스트 모습을 보여주고 있다. 사전조립 테스트는 2개의 단위패널와 1개의 횡방향 연결 패널의 현장조립 정밀도를 높이기 위해 실시되었다. 그림 9(b)는 단위패널의 강판에 설치되는 유공 형강의 용접상태를 점검하는 모습이다.
본 연구는 초간편 강합성 H형강 교량의 구조적 안전성과 성능을 평가하기 위하여 유한요소해석을 실시하고, 10 m 경간을 가지는 실교량 실험체 제작 및 정적파괴실험을 실시하였다. 유한요소해석과 정적파괴실험결과를 토대로 다음과 같은 결론을 도출하였다.

제안 방법

초간편 H형강 교량의 상세해석모델링에 앞서서 범용구조 해석프로그램 ABAQUS(2007)를 활용한 해석모델링의 적절성을 평가하기 위하여 그림 2와 같이 1개의 H형강 주형과 콘크리트 슬래브가 설치된 강합성 단위주형모델을 검토하였다. ① 첫 번째 해석모델(Model 1)은 ABAQUS를 이용하여 H형강과 콘크리트 슬래브는 4절점 쉘요소(Shell element) S4R 요소가 사용되었으며 H형강 상부플랜지와 슬래브는 Tie Option을 사용하여 일체거동을 할 수 있도록 하였다.
초간편 H형강 교량의 상세해석모델링에 앞서서 범용구조 해석프로그램 ABAQUS(2007)를 활용한 해석모델링의 적절성을 평가하기 위하여 그림 2와 같이 1개의 H형강 주형과 콘크리트 슬래브가 설치된 강합성 단위주형모델을 검토하였다. ① 첫 번째 해석모델(Model 1)은 ABAQUS를 이용하여 H형강과 콘크리트 슬래브는 4절점 쉘요소(Shell element) S4R 요소가 사용되었으며 H형강 상부플랜지와 슬래브는 Tie Option을 사용하여 일체거동을 할 수 있도록 하였다. ② 두 번째 해석모델은 MIDAS(2007) Composite Element Option을 사용한 합성형 해석요소 모델(Model 2), 그리고 마지막으로 ③ 강-콘크리트 합성보의 최대응력과 최대처짐을 합성단면 이론식을 활용하여 계산하였다.
H형강, 강판, 형강은 SM400(σ_y=235 MPa)이 사용되었으며, 탄성계수(E)는 210GPa, 콘크리트 바닥판의 설계강도는 27 MPa이다. 합성 바닥 판의 안전성 및 합성거동 특성은 바닥판 Push-out 및 휨실험을 통하여 안전성을 사전에 검토하였으며(윤기용 등, 2009), 온도철근을 유공형강 상부플랜지에 교량 종방향으로 배근하도록 설계하였다.
그림 12는 형강, 강판, 및 바닥판의 유공 형강에 설치된 스틸게이지 부착위치와 콘크리트 바닥판 상부 표면에 설치된 콘크리트 게이지의 부착위치를 나타내고 있다. 하중재하에 따른 합성단면의 변형률 및 응력분포를 분석하기 위하여 그림 12와 같이 지간중앙 단면에 5개의 스틸게이지(BM21, BW21, BT21, BP21, CB21)가 설치되었고, 1/4지점 및 3/4지점의 하부플랜지에도 스틸게이지(BML21, BMR21)가 설치되어 발생변형률 및 전체거동특성 분석에 활용되었다. 콘크리트게이지는 바닥판 상면에 6개가 설치되었다.
콘크리트게이지는 바닥판 상면에 6개가 설치되었다. 하중은 지간중앙 및 횡방향 중앙에 가력하였으며, 실험체의 양단 단순지지 조건을 위해 힌지와 롤러 경계조건을 양단에 구현하였다.
실험에 사용된 액츄레이터(Actuator)의 최대용량은 3,000 kN이며, 4GM실험체에 적용된 하중재하방법은 그림 16와 그림 17에 나타낸 바와 같이 편측재하와 중앙재하로 나뉘어 실시되었다. 먼저 탄성하중 범위내에서 편측재하가 이루어지고 하중판을 중앙으로 옮겨 4GM 실험체의 파괴까지 실험이 진행되었다.
실험에 사용된 액츄레이터(Actuator)의 최대용량은 3,000 kN이며, 4GM실험체에 적용된 하중재하방법은 그림 16와 그림 17에 나타낸 바와 같이 편측재하와 중앙재하로 나뉘어 실시되었다. 먼저 탄성하중 범위내에서 편측재하가 이루어지고 하중판을 중앙으로 옮겨 4GM 실험체의 파괴까지 실험이 진행되었다. 그림 17에 나타낸 바와 같이 액츄레이터 앞에 가 력보를 설치하고 콘크리트 바닥판과 가력보 사이에는 230×570×30 mm 탄성고무패드를 설치하였다.
탄성고무패드의 접지면적 230×570 mm는 차량바퀴 접지면을 고려하여 결정하였다. 최종파괴 도달시 급격한 파괴 및 사고를 방지하고자 초당 0.02 mm의 속도로 변위제어방식(Displacement control)으로 하중을 재하하였다.
4주형 실험에서는 먼저 편측하중 재하 후 중앙에 하중을 재하하였다. 편측재하시 탄성범위내에서 하중을 가력하고 중앙재하시 최종강도 결정을 위해 최대하중까지 가력하였다. 그림 23은 편측재하시 하중이 가력된 주형1(G1)과 주형2(G2) 하부플랜지에서 발생되는 변형률을 나타내고 있다.
표 4는 도로교설계기준(2005)을 토대로 고정하중(H형강, 바닥강판, 바닥콘크리트, 유공형강, 포장, 방음벽)과 활하중(DB24하중, DL24하중, 충격하중)에 의해 내측주형에 발생되는 설계모멘트와 하중재하실험을 통해 얻어진 항복모멘트와 소성모멘트를 나타내고 있다. 실험체의 항복모멘트는 항복하중750 kN(=1,500 kN/2)과 소성하중 1,300 kN(=2,600 kN/2)을 단순보 경계조건을 적용하여 계산되었다. 표 4에 나타낸 바와 같이 고정하중에 의해 발생되는 설계모멘트와 실험체 발생모멘트가 동일하다면 실험체 항복모멘트는 설계모멘트에 2.
그림 3은 콘크리트 슬래브, 강판, H형강 모두 4절점 쉘요소(Shell element) S4R을 적용한 초간편 H형강 강합성 교량 해석모델로서 강-콘크리트 합성거동특성을 나타내도록 콘크리트 바닥판, 강판, H형강을 Tie Option을 사용하여 일체거동을 할 수 있도록 하였다. 그림 4는 구조성능 실험체의 3차원 유한요소해석 모델로서 초간편 H형강 단위주형모델(Singlegirder composite model, SM)과 4주형모델(4-girder composite model, 4GM)을 나타내고 있다(박종섭과 김재흥, 2009).

대상 데이터

해석에 사용된 H형강과 강판은 SM400으로 항복응력(σy)은 235 MPa, 탄성계수(E)는 210 GPa, 콘크리트 바닥판의 설계강도는 27 MPa로 적용하였다.
4개의 H588형강(4-H588×300×12×20)이 주형으로 사용되었으며, 전체 교량폭은 4.9 m이며, 횡방향 주형간격은 1.5 m이다.
5 m이다. 강판두께와 슬래브두께는 단위주형모델과 같은 6 mm, 150 mm이며, 양단 단순경계조건을 적용하였다. 그림에서 알 수 있듯이 지간중앙 하중재하시 교량이 전체적으로 대칭적인 거동을 보이고, 편측재하시 하중을 재하한 횡끝단 위치에서 응력이 가장 크게 발생하는 것을 알 수 있다.
H형강, 강판, 형강은 SM400(σy=235 MPa)이 사용되었으며, 탄성계수(E)는 210GPa, 콘크리트 바닥판의 설계강도는 27 MPa이다.
본 실험연구에서는 실험실과 실험장비 등의 실험환경을 고려하여 경간장 10 m의 초간편 H형강 교량을 실험대상구조물로 선정하였다. 따라서 경간장 10 m을 가지는 초간편 H형강 교량의 하중분배특성과 단면내 변형률 분포도를 분석하고자 1개의 H형강 주형, 바닥 강판, 그리고 유공 형강이 철근대신 사용된 콘크리트 슬래브로 구성된 단위주형(SM)실험 체와 그림 7과 같은 4개의 H588 형강이 주형으로 사용된 4주형(4GM)실험체가 실험 대상구조물로 설계되었다.
본 실험연구에서는 실험실과 실험장비 등의 실험환경을 고려하여 경간장 10 m의 초간편 H형강 교량을 실험대상구조물로 선정하였다. 따라서 경간장 10 m을 가지는 초간편 H형강 교량의 하중분배특성과 단면내 변형률 분포도를 분석하고자 1개의 H형강 주형, 바닥 강판, 그리고 유공 형강이 철근대신 사용된 콘크리트 슬래브로 구성된 단위주형(SM)실험 체와 그림 7과 같은 4개의 H588 형강이 주형으로 사용된 4주형(4GM)실험체가 실험 대상구조물로 설계되었다. 4GM 실험체는 2개의 단위패널과 1개의 횡방향 연결패널로 구성되었으며, 사용된 바닥 강판의 두께는 6 mm, 유공 형강이 사용된 바닥판의 두께는 150 mm이다.
따라서 경간장 10 m을 가지는 초간편 H형강 교량의 하중분배특성과 단면내 변형률 분포도를 분석하고자 1개의 H형강 주형, 바닥 강판, 그리고 유공 형강이 철근대신 사용된 콘크리트 슬래브로 구성된 단위주형(SM)실험 체와 그림 7과 같은 4개의 H588 형강이 주형으로 사용된 4주형(4GM)실험체가 실험 대상구조물로 설계되었다. 4GM 실험체는 2개의 단위패널과 1개의 횡방향 연결패널로 구성되었으며, 사용된 바닥 강판의 두께는 6 mm, 유공 형강이 사용된 바닥판의 두께는 150 mm이다. H형강, 강판, 형강은 SM400(σ_y=235 MPa)이 사용되었으며, 탄성계수(E)는 210GPa, 콘크리트 바닥판의 설계강도는 27 MPa이다.
박종섭과 김재흥(P&K, 2009)은 유한요소해석을 통하여 초간편 강합성 H형강 교량의 해석변수별 하중분배값을 제안하였다. 해석변수로 콘크리트 슬래브 두께, 강판두께, 주형길이, 바닥판 폭의 변화, 경간의 연속성이 고려되었다. 해석변수별 하중분배율 제안값들을 토대로 하여 교량 설계자가 초간편 강합성 H형강 교량설계시 간편하게 적용가능하도록 내측주형은 0.
본 실험체는 슬래브 두께 15 cm, 강판두께 6 mm, 주형 길이 10 m, 바닥판 폭 4.9 m(주형간격 1.5 m), 단경간으로 제작되었다. SM실험체와 4GM실험체 실험결과와 유한요소 해석결과를 토대로 식 (1)로부터 표 2와 그림 30의 하중 분배계수를 얻을 수 있었다.

데이터처리

초간편 강합성 H형강교량의 거동특성 및 강도를 평가하고 실규격 실험체의 최대재하하중, 하중분배 효과 및 게이지 설치위치를 결정하고자 범용구조해석프로그램 ABAQUS(2007)를 이용하여 유한요소해석을 실시하였다.

이론/모형

① 첫 번째 해석모델(Model 1)은 ABAQUS를 이용하여 H형강과 콘크리트 슬래브는 4절점 쉘요소(Shell element) S4R 요소가 사용되었으며 H형강 상부플랜지와 슬래브는 Tie Option을 사용하여 일체거동을 할 수 있도록 하였다. ② 두 번째 해석모델은 MIDAS(2007) Composite Element Option을 사용한 합성형 해석요소 모델(Model 2), 그리고 마지막으로 ③ 강-콘크리트 합성보의 최대응력과 최대처짐을 합성단면 이론식을 활용하여 계산하였다. 해석 및 계산에 사용된 경계 조건은 양쪽 끝단이 각각 힌지 및 롤러 경계조건인 단순보 경계조건이며, 하중은 지간 중앙에 집중하중으로 작용시켰다.

성능/효과

표 1은 세 가지 방법을 이용한 해석 및 계산결과를 비교하여 나타내고 있다. 합성단면 이론식을 활용한 계산값을 기준으로 ABAQUS 해석결과는 변위 2.15%, 응력 -2.5%의 차이를 보이며, MIDAS 해석결과는 변위 1.29%, 응력 -3.34% 차이를 보였다. 표 1의 비교결과는 탄성 거동특성범위 내의 결과로서 매우 유사한 결과를 보이는 것을 알 수 있으며, ABAQUS를 활용한 강-콘크리트 합성구조물의 S4R 쉘요소및 Tie Option 적용이 적절한 것을 확인할 수 있었다.
34% 차이를 보였다. 표 1의 비교결과는 탄성 거동특성범위 내의 결과로서 매우 유사한 결과를 보이는 것을 알 수 있으며, ABAQUS를 활용한 강-콘크리트 합성구조물의 S4R 쉘요소및 Tie Option 적용이 적절한 것을 확인할 수 있었다.
공장 제작된 모든 패널이 설치가 완료되면 그림 10(d)와 같이 현장 콘크리트 타설이 실시되며, 실험체 제작기간 및 구조실험실 환경을 고려하여 콘크리트는 증기양생을 실시하였다(그림 10-e). 콘크리트 바닥판의 두께는 150 mm이며, 설계강도는 27 MPa로서 9개의 콘크리트 압축강도 공시체를 통한 강도평가에서 충분한 강도를 발휘하는 것을 확인할 수 있었다.
그림 18은 단위주형실험체 바닥판 콘크리트 상면의 파괴 및 처짐형상을 보여주고 있다. 콘크리트 바닥판의 파괴는 휨에 의한 압축파괴와 하중가력부의 일부 지압파괴가 주요한 요인으로 스틸게이지(그림 20)와 콘크리트 게이지(그림 21) 측정값을 통하여 확인할 수 있었다. 그림 19는 하중-변위 곡선, 그림 20과 그림 21은 하중-변형률 곡선을 나타낸 것으로 점선으로 표시된 직선은 ABAQUS를 사용한 선형탄성 유한요소해석결과이고 실선은 변위계와 게이지로 측정된 실험결과이다.
320을 제안하였다. 이 설계제안값은 슬래브 두께가 15 cm~30 cm, 강판두께가 1 mm~20 mm, 주형 길이가 15 m~35 m, 바닥판 폭이 7.9 m~14.5 m(주형간격 1.5 m), 단경간~3경간인 경우에 안전하게 사용가능하다.
3. P&K(2009) 간편 횡분배계수 설계제안값과 실험결과를 비교해 보면, 실교량 차량하중과 유사한 중앙재하의 경우 P&K(2009)의 제안값이 20%의 큰 값을 보여, P&K(2009)의 제안값은 안전측 설계개념으로 적용가능하다.
실험체의 항복모멘트는 항복하중750 kN(=1,500 kN/2)과 소성하중 1,300 kN(=2,600 kN/2)을 단순보 경계조건을 적용하여 계산되었다. 표 4에 나타낸 바와 같이 고정하중에 의해 발생되는 설계모멘트와 실험체 발생모멘트가 동일하다면 실험체 항복모멘트는 설계모멘트에 2.2배, 소성모멘트는 설계모멘트에 3.7배를 보이고 있어 본 실험체는 충분한 강도를 발휘하고 있는 것을 알 수 있다.
1. 재하하중에 의한 항복모멘트는 1,875 kN-m, 소성모멘트는 3,250 kN-m으로 도로교설계기준(2005)을 토대로 산정된 활하중 설계모멘트 795.8 kN-m에 각각 2.4배, 4.1배의 강도를 나타내었다. 본 신형식 강합성 교량실험체는 충분한 안전성을 보임을 확인 할 수 있었다.
1배의 강도를 나타내었다. 본 신형식 강합성 교량실험체는 충분한 안전성을 보임을 확인 할 수 있었다.
2. SM실험체와 4GM실험체 실험결과와 유한요소해석결과를 토대로 하중횡분배값을 비교해보면, 중앙재하 및 편측재하 모두 해석결과가 실험결과보다 큰 분배계수를 나타내고 있다. 중앙재하시 내측주형(G1과G2)에서는 15%내외, 외측주형(G1과 G4)에서는 9%와 3%의 차이를 나타내었고 편측하중 재하시 내·외측주형 모두 10%내외의 차이를 보였다.
4. SM실험체는 600 kN에서 H형강 하부플랜지가 항복을 시작하고 800 kN에서 H형강 복부가 항복하였다. SM실험체의 최종가력하중은 840 kN이며, 바닥판 강재와 콘크리트의 분리현상과 과도한 수직처짐이 발생하였다.
5. 4GM실험체의 경우 1500 kN 재하시 내측주형 하부플랜지가 항복하였고, 내측주형 복부는 2600 kN 하중이후 소성변형을 보이기 시작하였다. 4GM실험체의 최종가력하중은 하중가력기의 최대용량인 3000 kN이다.
초간편 H형강 강합성 교량은 공장제작된 단위패널과 연결패널을 현장에서 신속하게 조립·시공하여 시공성과 경제성을 극대화한 교량형식이다. 본 실험연구를 통하여 초간편 H형강 교량의 장점인 단위모듈 공장제작 및 초간편시공을 구현하기 위해서는 모듈화된 공장제작장과 시공단계별 조립 및 타설공정의 매뉴얼화가 필요함을 알 수 있었다. 또한 초간편 교량의 모듈화 급속시공을 위해서는 설계도면 및 단위패널의 제작오차를 최소화해야 급속현장조립을 구현할 수 있을 것이다.

후속연구

본 실험연구를 통하여 초간편 H형강 교량의 장점인 단위모듈 공장제작 및 초간편시공을 구현하기 위해서는 모듈화된 공장제작장과 시공단계별 조립 및 타설공정의 매뉴얼화가 필요함을 알 수 있었다. 또한 초간편 교량의 모듈화 급속시공을 위해서는 설계도면 및 단위패널의 제작오차를 최소화해야 급속현장조립을 구현할 수 있을 것이다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	단위패널은 무엇으로 구성되어 있는가?	본 연구에서는 초간편 강합성 H형강 교량에 대한 기존연구결과를 토대로 그림 1과 같이 H형강, 강판, ㄷ형강, 콘크리트 바닥판으로 구성된 단위패널을 현장에서 조립, 시공하는 초간편 H형강 교량의 제작성 및 시공성, 완성구조계의 거더별 하중분배효과 및 종국강도를 구조실험체를 이용하여 평가하고자 한다. 또한 본 논문에서는 범용구조해석 프로그램을 이용하여 하중재하에 따른 실험체의 거동특성을 추정하고, 종국강도평가 실험을 분석하여 초간편 H형강 강합성 교량의 시스템 안전성을 검토하였다.
	본 연구에서 초간편 강합성 H형강 교량에 대해 유한요소해석을 실시하고 실교량 실험체 제작 및 정적파괴실험을 실시한 결과는 어떠한가?	1. 재하하중에 의한 항복모멘트는 1,875 kN-m, 소성모멘트는 3,250 kN-m으로 도로교설계기준(2005)을 토대로 산정된 활하중 설계모멘트 795.8 kN-m에 각각 2.4배, 4.1배의 강도를 나타내었다. 본 신형식 강합성 교량실험체는 충분한 안전성을 보임을 확인 할 수 있었다. 2. SM실험체와 4GM실험체 실험결과와 유한요소해석결과를 토대로 하중횡분배값을 비교해보면, 중앙재하 및 편측재하 모두 해석결과가 실험결과보다 큰 분배계수를 나타내고 있다. 중앙재하시 내측주형(G1과G2)에서는 15%내외, 외측주형(G1과 G4)에서는 9%와 3%의 차이를 나타내었고 편측하중 재하시 내·외측주형 모두 10%내외의 차이를 보였다. 3. P&K(2009) 간편 횡분배계수 설계제안값과 실험결과를 비교해 보면, 실교량 차량하중과 유사한 중앙재하의 경우 P&K(2009)의 제안값이 20%의 큰 값을 보여, P&K(2009)의 제안값은 안전측 설계개념으로 적용가능하다. 4. SM실험체는 600 kN에서 H형강 하부플랜지가 항복을 시작하고 800 kN에서 H형강 복부가 항복하였다. SM실험체의 최종가력하중은 840 kN이며, 바닥판 강재와 콘크리트의 분리현상과 과도한 수직처짐이 발생하였다. 5. 4GM실험체의 경우 1500 kN 재하시 내측주형 하부플랜지가 항복하였고, 내측주형 복부는 2600 kN 하중이후 소성변형을 보이기 시작하였다. 4GM실험체의 최종가력하중은 하중가력기의 최대용량인 3000 kN이다. 3000 kN에서도 4GM실험체는 큰 폭의 균열이 콘크리트 상면에 일부 발생했을 뿐 교량 파괴는 이루어지지 않았다.
	초간편 H형강 강합성 교량은 어떤 교량형식인가?	초간편 H형강 강합성 교량은 공장제작된 단위패널과 연결패널을 현장에서 신속하게 조립·시공하여 시공성과 경제성을 극대화한 교량형식이다. 본 실험연구를 통하여 초간편 H형강 교량의 장점인 단위모듈 공장제작 및 초간편시공을 구현하기 위해서는 모듈화된 공장제작장과 시공단계별 조립 및 타설공정의 매뉴얼화가 필요함을 알 수 있었다.

참고문헌 (15)

국토해양부(2010) 2010 교량현황조서.
국토해양부(2005) 도로교 설계기준, 한국도로교통협회.
박정웅, 양승현, 장석인(2009) 단면결손에 따른 고장력볼트 체결부의 내하력 변화에 관한 연구 한국산학기술학회논문집, 한국산학기술학회, 제10권 제9호, pp. 2402-2408.
박정웅, 이선호, 윤기용, 박종섭, 김상섭(2007) H형강을 이용한 초간편 장지간 강합성 교량 개발에 관한 기초연구 한국강구조학회 2007년도 학술발표논문집, 한국강구조학회, pp. 758- 763.
박종섭, 김재흥(2008) 도로교 설계기준을 적용한 초간편 H-형강강합성 교량 설계단면 연구 한국산학기술학회논문집, 한국산학기술학회, 제9권 제6호, pp. 1711-1717.
박종섭, 김재흥(2009) 강합성 초간편 H형강 교량의 하중분배계수에 관한 해석적 연구. 한국강구조학회논문집, 한국강구조학회, 제21권 제3호, pp. 221-232.

원문보기 상세보기
심창수, 김현호, 하태열, 전승민(2006) 2거더 연속강합성 교량의 프리캐스트 바닥판 종방향 프리스트레스 설계. 한국강구조학회논문집, 한국강구조학회, 제18권 제5호, pp. 633-642.

원문보기 상세보기
윤기용, 김상섭, 한득천(2008) 초간편 강합성 바닥판 신형식 전단연결재의 전단내력 평가. 한국강구조학회논문집, 한국강구조학회, 제20권 제4호, pp. 519-528.

원문보기 상세보기
윤기용, 이승열, 이규세, 김상섬(2009) 초간편 강합성 바닥판의 펀칭 전단에 관한 실험적 연구. 한국방재학회논문집, 한국방재학회, 제9권 제5호, pp. 23-30.

원문보기 상세보기
정승인, 류형근, 장승필(2003) 외부 프리스트레스트 강합성 교량의 탄소성 휨 거동해석. 한국강구조학회논문집, 한국강구조학회, 제15권 제1호, pp. 59-68.

원문보기 상세보기
한득천, 윤기용, 김상섭(2007) 가설하중 하에서 초간편 강합성 바닥판 거더패널의 거동에 관한 해석적 연구. 한국산학기술학회논문집, 한국산학기술학회, 제8권 제6호, pp. 1537-1542.
Brozzeti, Jacques (2000) Design development of steel-concrete composite bridges in france, Journal of Constructional Steel Research, 55, pp. 229-243.

상세보기
Hayes, M.D., Lesko, J.J., Haramis, J., Cousins, T.E., Gomez, J., and Masarelli, P. (2000) Laboratory and field testing of composite bridge superstructure, Journal of Composites for Construction, Vol. 4, No. 3, pp. 120-128.

상세보기
Kim, H.-Y. and Jeong, Y.-J. (2006) Experimental investigation on behavior of steel-concrete composite bridge decks with perfobond ribs, Journal of Constructional Steel Research, 62, pp. 463-471.

상세보기
Nie, Jianguo and Cai, C.S. (2003) Steel-concrete composite beams considering shear slip effects, Journal of Structural Engineering, ASCE, Vol. 129, No. 4, pp. 495-506.

상세보기

저자의 다른 논문 :

활용도 분석정보

상세보기

다운로드

내보내기

활용도 Top5 논문

해당 논문의 주제분야에서 활용도가 높은 상위 5개 콘텐츠를 보여줍니다.
더보기 버튼을 클릭하시면 더 많은 관련자료를 살펴볼 수 있습니다.

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

내보내기 구분	파일저장 인쇄 메일전송
구성항목	기본정보 상세정보 관리번호, 논문명, 저널/프로시딩명, 저자 , 발행년, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, 발행기관 관리번호, 논문명, 대등논문명, 저자 , 저널/프로시딩명, 발행기관, 발행년, 발행언어, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, ISBN, ISSN, 주제분야, 키워드, 초록(한글), 초록(영문), 저자(소속기관)
저장형식	Text(ASCII format) Excel format RefWorks Direct Export RIS format (for Reference Manager, ProCite, EndNote), Scholar's Aids, Mendeley
메일정보	받는사람 (필수) @ 보내는사람 (선택) @ 제목 내용 KISTI 검색결과 이메일 서비스
안내	총 건의 자료가 검색되었습니다. 다운받으실 자료의 인덱스를 입력하세요. (1-10,000) 검색결과의 순서대로 최대 10,000건 까지 다운로드가 가능합니다. 데이타가 많을 경우 속도가 느려질 수 있습니다.(최대 2~3분 소요) 다운로드 파일은 UTF-8 형태로 저장됩니다. 파일의 내용이 제대로 보이지 않을실 때는 웹브라우저 상단의 보기 -> 인코딩 -> 자동선택 여부를 확인하십시오. ~ Text(ASCII format) Excel format

연합인증