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문제 정의
- 온도가 높을 때에는 마샬 안정도가 감소하고 흐름치가 증가하여 아스팔트 콘크리트의 소성 변형 저항성이 감소하는 경향을 보인다. 본 논문에서는 폐비닐골재를 혼합한 아스팔트 콘크리트의 소성변형에 대한 저항성을 확인하기 위해서, 공극률 시험에서 폐비닐골재를 사용하지 않은 경우의 최적 바인더 함량으로 확인된 5%에 한하여 60℃의 고온에서 휠트래킹 시험을 실시하였다.
- 또한 용융된 폐비닐골재가 시공장비와 부착될 경우 장비파손 및 시공성 악화로 이어질 수 있다. 본 연구에서는 시공에서 발생할 수 있는 문제점을 조사하고 시공성을 확인하기 위하여 시험시공을 실시하였다.
- 본 연구에서는 천연골재 부족 및 산업폐기물의 처리 문제를 해결하고 이상기후로 인한 폭설 대응능력을 향상시키기 위해, 농업 폐비닐을 원료로 하여 제조된 폐비닐 골재를 아스팔트 포장에 적용하고자 하였다. 실내시험을 수행하여 폐비닐골재와 일반 쇄석골재의 성질을 비교하고 폐비닐골재의 적용가능성을 확인하였다.
제안 방법
- 5%로 달리하여 12종류의 시편을 제작하였다. ASTM D 6926에 따라 지름 101.6mm, 높이 76.2mm의 몰드에 혼합물을 넣은 뒤 다짐해머를 450mm 높이에서 75회 자유 낙하시켜 양면을 다지는 방법으로 시편을 제작하였다. 본 시험에 사용된 아스팔트 바인더는 도로 포장용 바인더로 널리 사용되는 AP-5이며, 물성은 Table 3과 같다.
- 시험시공은 쇄석골재가 이미 포설되어 있는 한국건설기술연구원 내 비포장 주차장에서 실시하였다. 기존 쇄석골재층 위에 길이 3m와 폭 6m의 아스팔트 콘크리트 기층과 표층을 각각 13cm와 7cm의 두께로 시공하였다. 기층은 국토해양부(2011)에서 제시하고 있는 골재 입도 중 BB-3를 적용하였다.
- 농업용 폐비닐이 아스팔트 포장에 사용되기에 적합한지 평가하기 위하여 폐비닐골재의 혼합률을 0%, 2.5%, 5%, 10%로 변화시키면서 바인더량 4.5%, 5.0%, 5.5%의 아스팔트 콘크리트에 대하여 기본적인 물성을 측정하고 시험시공을 실시하였다. 주요한 연구결과는 다음과 같다.
- 폐비닐골재는 일반 쇄석골재에 비해 비중이 매우 작고 고온에서 변형 가능성이 있으므로, 폐비닐골재를 혼합한 아스팔트 콘크리트는 소성변형에 취약할 수 있다고 예상되었다. 또한 아직까지 일반적으로 생산되지 않아 원하는 크기와 모양의 폐비닐골재를 얻기 어려우므로 본 연구에서는 국토해양부(2011)에서 제시하는 여러 골재 입도 중 소성변형에 취약하고 전체 혼합물 중량의 10% 이상을 공칭최대치수인 19mm의 폐비닐골재로 치환할 수 있어 시험에 적합한 BB-3 기층용 입도에 대하여 아스팔트 콘크리트 시편의 물성을 시험하였다. 골재의 입도는 Fig.
- 폐비닐골재를 사용한 아스팔트 콘크리트의 융설능력을 간접적으로 평가하기 위해서 열전도율과 초음파 시험을 실시하였고, 기본적인 물성을 평가하기 위해서 마샬 안정도, 휠트래킹, 간접인장강도 시험을 수행하였다. 또한 최적의 아스팔트 바인더 함량과 폐비닐골재 혼합률을 찾기 위해서 이에 따른 아스팔트 콘크리트의 강도특성 및 소성변형에 대한 저항성을 분석하였다. 시험시공을 수행하여 폐비닐 골재를 사용하는 아스팔트 포장의 시공성을 확인하였다.
- 또한 최적의 아스팔트 바인더 함량과 폐비닐골재 혼합률을 찾기 위해서 이에 따른 아스팔트 콘크리트의 강도특성 및 소성변형에 대한 저항성을 분석하였다. 시험시공을 수행하여 폐비닐 골재를 사용하는 아스팔트 포장의 시공성을 확인하였다.
- 시험시공을 위해 폐비닐골재 혼합 아스팔트 콘크리트와 일반 아스팔트 콘크리트를 동일한 플랜트에서 혼합하였다. 폐비닐골재는 고온의 혼합과정에서 용융 또는 변형될 가능성이 있으므로, 고온에 노출되는 시간을 줄이기 위해 2단계로 나누어 혼합을 실시하였다.
- 본 연구에서는 천연골재 부족 및 산업폐기물의 처리 문제를 해결하고 이상기후로 인한 폭설 대응능력을 향상시키기 위해, 농업 폐비닐을 원료로 하여 제조된 폐비닐 골재를 아스팔트 포장에 적용하고자 하였다. 실내시험을 수행하여 폐비닐골재와 일반 쇄석골재의 성질을 비교하고 폐비닐골재의 적용가능성을 확인하였다. 폐비닐골재를 사용한 아스팔트 콘크리트의 융설능력을 간접적으로 평가하기 위해서 열전도율과 초음파 시험을 실시하였고, 기본적인 물성을 평가하기 위해서 마샬 안정도, 휠트래킹, 간접인장강도 시험을 수행하였다.
- 폐비닐골재의 공극이 고온의 아스팔트 바인더와의 혼합과정을 거친 후에도 존재하는지 확인하기 위해 비파괴 검사의 일종인 초음파 시험을 실시하였다. 아스팔트 콘크리트에 대한 초음파 시험방법이 따로 정해지지 않아, 시멘트 콘크리트의 균열 및 공극상태를 알아보기 위한 초음파 시험방법을 사용하였다. 초음파속도는 물질의 밀도가 클수록 빠르고 밀도가 작을수록 느리다.
- 폐비닐골재는 고온의 혼합과정에서 용융 또는 변형될 가능성이 있으므로, 고온에 노출되는 시간을 줄이기 위해 2단계로 나누어 혼합을 실시하였다. 일반 쇄석골재와 바인더만을 투입하여 약 30초간 혼합한 후 폐비닐골재를 추가로 투입하여 약 15초간 다시 혼합하였다.
- 3과 같다. 전체 혼합물 중량의 0%, 2.5%, 5%, 10%에 해당하는 분량의 19mm 크기의 골재를 폐비닐골재로 치환하고, 바인더의 양을 4.5%, 5%, 5.5%로 달리하여 12종류의 시편을 제작하였다. ASTM D 6926에 따라 지름 101.
- 국토해양부(2008)의 매뉴얼을 토대로, 본 연구의 폐비닐골재 혼합 아스팔트 콘크리트에 대한 전반적인 시공성을 점검하였다. 특히 재료분리현상, 장비와 혼합물의 부착문제, 포장 표면의 품질을 중점적으로 점검하였다.
- 열전도율이 작은 물질일수록 열을 쉽게 통과시키지 않고 열전도율이 클수록 열을 쉽게 통과시킨다. 폐비닐골재 혼합률에 따른 아스팔트 콘크리트의 단열효과를 확인하기 위해 QTM-D3를 이용하여 열전도율을 측정하였다. 시험결과, 폐비닐골재 혼합률이 증가함에 따라 열전도율은 Fig.
- 시험시공을 위해 폐비닐골재 혼합 아스팔트 콘크리트와 일반 아스팔트 콘크리트를 동일한 플랜트에서 혼합하였다. 폐비닐골재는 고온의 혼합과정에서 용융 또는 변형될 가능성이 있으므로, 고온에 노출되는 시간을 줄이기 위해 2단계로 나누어 혼합을 실시하였다. 일반 쇄석골재와 바인더만을 투입하여 약 30초간 혼합한 후 폐비닐골재를 추가로 투입하여 약 15초간 다시 혼합하였다.
- 폐비닐골재를 굵은골재로 사용한 아스팔트 콘크리트의 물리적 특성을 조사하기 위해서, 폐비닐골재 혼합률과 바인더량이 다른 시편에 대하여 Table 4와 같이 ASTM 규정에 따라 열전도율, 초음파, 공극률, 마샬 안정도, 휠트래킹, 간접인장강도 시험을 수행하였다.
- 실내시험을 수행하여 폐비닐골재와 일반 쇄석골재의 성질을 비교하고 폐비닐골재의 적용가능성을 확인하였다. 폐비닐골재를 사용한 아스팔트 콘크리트의 융설능력을 간접적으로 평가하기 위해서 열전도율과 초음파 시험을 실시하였고, 기본적인 물성을 평가하기 위해서 마샬 안정도, 휠트래킹, 간접인장강도 시험을 수행하였다. 또한 최적의 아스팔트 바인더 함량과 폐비닐골재 혼합률을 찾기 위해서 이에 따른 아스팔트 콘크리트의 강도특성 및 소성변형에 대한 저항성을 분석하였다.
- 폐비닐골재를 이용하여 직접전단, 비중, 열전도율, LA 마모시험 등을 수행하고, 일반 쇄석골재와 폐비닐 골재의 물리적 성질을 Table 2와 같이 비교하였다(김영진, 2003). ASTM D 3080에 따라 직접전단시험을 실시한 결과, 일반쇄석 골재와 폐비닐골재의 내부마찰각은 각각 43.
- 폐비닐골재의 공극이 고온의 아스팔트 바인더와의 혼합과정을 거친 후에도 존재하는지 확인하기 위해 비파괴 검사의 일종인 초음파 시험을 실시하였다. 아스팔트 콘크리트에 대한 초음파 시험방법이 따로 정해지지 않아, 시멘트 콘크리트의 균열 및 공극상태를 알아보기 위한 초음파 시험방법을 사용하였다.
- 표층의 경우, 공칭최대 골재크기가 19mm인 WC-3과 WC-4 중 상대적으로 소성변형에 취약한 WC-4를 사용하였다. 표층은 폐비닐골재 혼합 아스팔트 포장과 일반 아스팔트 포장의 두 구간으로 나누어 시공하였으며, 폐비닐골재 혼합 아스팔트 포장 구간은 전체 중량 대비 2.5%에 해당하는 분량의 19mm 크기의 일반 골재를 폐비닐골재로 치환하였다.
- 플랜트에서 생산된 아스팔트 혼합물을 포설하기에 앞서, 각 층간의 부착력을 높이기 위해 RS-3와 RS-4를 살포하여 프라임코팅과 택코팅을 실시하였다. 코팅이 완료된 후 Fig.
대상 데이터
- 기존 쇄석골재층 위에 길이 3m와 폭 6m의 아스팔트 콘크리트 기층과 표층을 각각 13cm와 7cm의 두께로 시공하였다. 기층은 국토해양부(2011)에서 제시하고 있는 골재 입도 중 BB-3를 적용하였다. 표층의 경우, 공칭최대 골재크기가 19mm인 WC-3과 WC-4 중 상대적으로 소성변형에 취약한 WC-4를 사용하였다.
- 1과 같은 과정을 거쳐 제작되었다. 별도의 분류작업 없이 파쇄기에서 폐비닐을 분쇄하고 열을 가해 용융시킨 후 다시 냉각시켜 원하는 크기의 골재를 생산하였다. 이 과정은 별도의 선별 작업이 없기 때문에 기존의 재활용 방법에 비해 제작과정이 간단하고 생산비용이 적게 든다.
- 2mm의 몰드에 혼합물을 넣은 뒤 다짐해머를 450mm 높이에서 75회 자유 낙하시켜 양면을 다지는 방법으로 시편을 제작하였다. 본 시험에 사용된 아스팔트 바인더는 도로 포장용 바인더로 널리 사용되는 AP-5이며, 물성은 Table 3과 같다.
- 본 연구에 사용된 폐비닐골재는 국내에서 농업용으로 주로 사용되는 LDPE(Low Density Polyethylene) 비닐을 원료로 하여 생산되었다. 국내에서 생산되는 농업용 비닐의 품질은 제조사에 상관없이 비교적 균일하기 때문에 인공골재 제작을 위한 폐비닐 분류작업이 불필요하여 재활용 비용을 절감할 수 있다.
- 시험시공은 쇄석골재가 이미 포설되어 있는 한국건설기술연구원 내 비포장 주차장에서 실시하였다. 기존 쇄석골재층 위에 길이 3m와 폭 6m의 아스팔트 콘크리트 기층과 표층을 각각 13cm와 7cm의 두께로 시공하였다.
- 기층은 국토해양부(2011)에서 제시하고 있는 골재 입도 중 BB-3를 적용하였다. 표층의 경우, 공칭최대 골재크기가 19mm인 WC-3과 WC-4 중 상대적으로 소성변형에 취약한 WC-4를 사용하였다. 표층은 폐비닐골재 혼합 아스팔트 포장과 일반 아스팔트 포장의 두 구간으로 나누어 시공하였으며, 폐비닐골재 혼합 아스팔트 포장 구간은 전체 중량 대비 2.
이론/모형
- 본 연구에서는 폐비닐골재 혼합률 및 바인더량에 따른 아스팔트 콘크리트 시편의 공극률을 ASTM D 3203에 규정된 수침방법으로 측정하고, 이에 대한 결과를 Fig. 6에 나타내었다. 폐비닐골재를 사용하지 않은 혼합률 0% 시편의 경우, 바인더량이 4.
성능/효과
- 1. 폐비닐골재에 대한 실내시험 결과, 내부마찰각은 일반 쇄석골재와 큰 차이가 없었고, 비중과 마모율은 낮아 아스팔트 포장용 골재로 사용이 가능하다고 판단되었다. 또한 열전도율이 매우 낮아 단열효과가 상당히 큰 재료로 짐작되었다.
- 2. 폐비닐골재의 혼합률이 증가할수록 아스팔트 콘크리트의 단열효과를 나타내는 열전도율 및 초음파 속도가 감소하였다. 폐비닐골재를 도로포장에 사용하면 단열효과로 인해 융설 효과가 향상될 것으로 예상되었다.
- 3. 모든 시편이 마샬 안정도 기준을 충분히 만족하였고 폐비닐 혼합률이 높을수록 안정도가 급격히 커졌다. 다만, 폐비닐을 혼합한 시편의 흐름치가 커서 기준을 만족하지 못했고 혼합률이 높을수록 증가하였다.
- 4. 흐름치 결과를 보완하기 위한 휠트래킹 시험결과, 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 동적안정도는 감소하고, 변형속도는 증가하여, 폐비닐골재가 쇄석골재에 비해서는 소성변형에 취약하다고 판단되었다. 하지만 폐비닐골재를 혼합한 시편 모두 기준을 만족하여 소성변형에 대한 저항성은 확보된 것으로 나타났다.
- 5. 시험시공 결과, 폐비닐골재를 혼합한 아스팔트 콘크리트의 시공성은 일반 아스팔트 콘크리트와 차이를 보이지 않았다. 플랜트를 이용한 대량 혼합과정에서 폐비닐골재의 변형 및 재료분리 등의 문제점이 발견되지 않았고, 포설이나 다짐 중에도 재료분리 및 장비와 혼합물의 부착 등의 문제도 발생되지 않았다.
- 092W/m℃로 나타나 폐비닐골재의 단열효과가 큰 것으로 조사되었다. ASTM C 131에 따라 LA 마모시험을 실시한 결과, 폐비닐골재의 마모율은 2.36%로 매우 낮아서, 국내 가열아스팔트 안정처리 기층용 입도조정기층 재료 기준인 40% 이하, 아스팔트 콘크리트 표층 및 중간층 기준인 35% 이하, 그리고 쇄석 SMA 아스팔트 포장 기준인 30% 이하를 모두 크게 만족하였다(한국도로공사, 2009). 이와 같이 폐비닐골재의 마모율이 매우 낮은 이유는 경도가 커서라기보다는 연성이 크기 때문으로 보이며, 이에 따라 폐비닐골재를 사용한 아스팔트 포장은 일반 쇄석골재를 사용한 것과 다른 거동을 보일 것으로 예상되었다.
- 하지만 폐비닐골재를 혼합한 시편 모두 기준을 만족하여 소성변형에 대한 저항성은 확보된 것으로 나타났다. 간접인장강도 시험결과, 폐비닐골재 혼합률이 0%일 때 작았던 간접인장강도가 2.5%일 때 가장 커졌으며, 폐비닐골재 혼합률이 증가하면서 다시 작아졌다.
- , 2004). 계산결과, Fig. 9와 같이 폐비닐골재를 혼합한 시편이 폐비닐골재를 사용하지 않은 시편에 비해 마샬 강성지수가 작은 것을 알 수 있었다. 하지만, 폐비닐골재 혼합률에 따른 차이는 거의 없었다.
- 모든 시편이 마샬 안정도 기준을 충분히 만족하였고 폐비닐 혼합률이 높을수록 안정도가 급격히 커졌다. 다만, 폐비닐을 혼합한 시편의 흐름치가 커서 기준을 만족하지 못했고 혼합률이 높을수록 증가하였다. 하지만 안정도가 기준보다 매우 큰 점을 감안하면, 안정도에 이르렀을 때의 변형인 흐름치가 크다는 이유만으로 소성변형에 취약하다고 단정할 수는 없었다.
- 13%로 감소하면서 실내시험의 공극률 기준인 4% 내외로 측정되었다. 또한 공극률 4%에 가장 근접하였을 때의 바인더량인 5.0%가 최적 바인더량으로 나타났다. 각 시편의 공극률은 폐비닐골재의 혼합률에 영향을 받지 않고 유사한 경향을 보였다.
- 5와 같이 폐비닐골재의 혼합률이 증가함에 따라 초음파속도가 느려지는 것을 확인할 수 있었다. 또한 바인더량이 증가할수록 초음파속도가 느려지는 것을 확인하였다. 이를 통해 고온의 혼합과정 후에도 폐비닐골재의 공극이 유지되어 단열효과를 나타낼 수 있을 것으로 판단되었다.
- 10과 같이 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 동적안정도는 감소하고, 변형속도는 증가하였다. 마샬 안정도 시험결과와 비교할 때, 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 흐름치와 변형속도가 증가한다는 공통점이 있어, 폐비닐골재가 일반 쇄석골재에 비해서는 소성 변형에 취약하다고 판단되었다. 국내에서는 아스팔트 혼합물의 동적안정도(60℃)를 기층은 1000회/mm 이상, 표층은 입도에 따라 750회/mm(WC-1~WC-4)와 1000회/mm(WC-5~WC-6) 이상으로 규정하고 있다.
- 폐비닐골재를 소량 혼합하였을 경우, 혼합과정에서 폐비닐 골재 표면의 일부가 녹으면서 바인더와 결합하여 간접 인장강도가 증가한 것으로 판단되었다. 모든 경우, 국토해양부(2011)에서 제시하는 25℃ 간접인장강도 기준 0.8MPa를 만족하였다. 파괴가 일어날 때까지의 변형률은 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 감소하였다.
- 바인더 함량 5%의 시편에 대해 간접인장강도 시험을 실시하여 폐비닐골재 혼합률에 따른 아스팔트 콘크리트의 균열 가능성을 확인하였다. Fig.
- 국내에서는 아스팔트 혼합물의 동적안정도(60℃)를 기층은 1000회/mm 이상, 표층은 입도에 따라 750회/mm(WC-1~WC-4)와 1000회/mm(WC-5~WC-6) 이상으로 규정하고 있다. 본 연구에서 소성변형에 취약한 BB-3의 입도를 사용하였음에도 Fig. 10과 같이 위 규정을 만족하였으므로, 소량의 폐비닐골재를 사용할 경우에는 소성변형에 대한 저항성은 충분히 확보할 수 있는 것으로 판단되었다.
- 시험결과, Fig. 10과 같이 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 동적안정도는 감소하고, 변형속도는 증가하였다. 마샬 안정도 시험결과와 비교할 때, 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 흐름치와 변형속도가 증가한다는 공통점이 있어, 폐비닐골재가 일반 쇄석골재에 비해서는 소성 변형에 취약하다고 판단되었다.
- 즉, 골재의 공극이 많거나 클수록 초음파속도가 느려진다. 시험결과, Fig. 5와 같이 폐비닐골재의 혼합률이 증가함에 따라 초음파속도가 느려지는 것을 확인할 수 있었다. 또한 바인더량이 증가할수록 초음파속도가 느려지는 것을 확인하였다.
- 국내에서는 표층 입도에 따라 WC-1~WC-4의 경우 20~40(×1/10mm), WC-5~WC-6의경우 15~40(×1/10mm)을 흐름치의 기준으로 하고 있다(국토해양부, 2011). 시험결과, 폐비닐골재 혼합률 0%일 때는 Fig. 8과 같이 흐름치가 낮아 기준을 만족하였으나, 혼합률이 증가함에 따라 흐름치가 커져서 기준을 벗어났다. 흐름치가 커진 이유는 폐비닐골재가 연성인데다가, 고온에서 녹은 골재 표면이 바인더와 강력하게 결합하면서 균열에 대한 저항성이 커져서 안정도와 함께 이때까지의 변형도 크게 증가했기 때문으로 판단되었다.
- 폐비닐골재 혼합률에 따른 아스팔트 콘크리트의 단열효과를 확인하기 위해 QTM-D3를 이용하여 열전도율을 측정하였다. 시험결과, 폐비닐골재 혼합률이 증가함에 따라 열전도율은 Fig. 4와 같이 감소하였으며, 이는 폐비닐골재의 공극이 단열 작용을 하여 열전도율을 감소시켰기 때문으로 판단되었다. 열전도율이 감소함에 따라 아스팔트 콘크리트 내의 열에너지가 쉽게 방출되지 않고 오랫동안 온도가 유지되므로, 폐비닐골재의 사용이 도로포장의 융설 능력 향상에 도움이 될 것으로 예상되었다.
- 플랜트에서의 대량 혼합 과정에서도 고온에 의한 폐비닐골재의 변형 또는 재료 분리 현상은 발견되지 않았다. 아스팔트 혼합물을 육안으로 확인한 결과, Fig. 14와 같이 폐비닐골재의 표면에 바인더 피막이 잘 형성된 것을 확인할 수 있었다.
- 4와 같이 감소하였으며, 이는 폐비닐골재의 공극이 단열 작용을 하여 열전도율을 감소시켰기 때문으로 판단되었다. 열전도율이 감소함에 따라 아스팔트 콘크리트 내의 열에너지가 쉽게 방출되지 않고 오랫동안 온도가 유지되므로, 폐비닐골재의 사용이 도로포장의 융설 능력 향상에 도움이 될 것으로 예상되었다.
- 또한 바인더량이 증가할수록 초음파속도가 느려지는 것을 확인하였다. 이를 통해 고온의 혼합과정 후에도 폐비닐골재의 공극이 유지되어 단열효과를 나타낼 수 있을 것으로 판단되었다.
- 8MPa를 만족하였다. 파괴가 일어날 때까지의 변형률은 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 감소하였다.
- 7과 같이 본 연구에서 고려된 4가지의 폐비닐골재 혼합률 모두 기준을 충분히 초과하여 만족하였다. 폐비닐골재 혼합률이 증가함에 따라 안정도가 증가하였는데, 이는 폐비닐골재 혼합률이 증가할수록 아스팔트 콘크리트가 더 큰 하중을 지지할 수 있다는 것을 의미한다. 이와 같은 경향을 보인 이유는, 고온에서 혼합될 때 폐비닐골재 표면이 녹으면서 바인더와의 결합력이 증가하여 골재와 바인더의 경계에서 주로 발생하는 균열에 대한 저항성이 증가했기 때문으로 판단되었다.
- 폐비닐골재의 혼합률이 증가할수록 아스팔트 콘크리트의 단열효과를 나타내는 열전도율 및 초음파 속도가 감소하였다. 폐비닐골재를 도로포장에 사용하면 단열효과로 인해 융설 효과가 향상될 것으로 예상되었다.
- 포설작업 시에도 재료분리 또는 포설장비와 혼합물의 부착 등의 문제점이 전혀 발견되지 않았고, 다짐 시에도 Fig. 13과 같이 롤러 표면에 혼합물이 달라붙지 않은 것을 확인할 수 있었다. 다짐이 완료된 후에는 Fig.
후속연구
- 6. 향후 시험시공 구간에서 포장 깊이별 온도를 측정하여 폐비닐골재 혼합 아스팔트 콘크리트의 가장 큰 장점인 단열효과를 확인하고, 적설량, 융설 면적, 빙착 인장강도 등의 실험을 통하여 융설 효과를 정량적으로 분석할 예정이다.
- 향후 본 시험시공 구간에서 깊이별 포장온도를 측정하여 단열효과를 확인할 예정이며, 적설량, 융설 면적, 빙착 인장강도 등의 실험을 통하여 융설 효과를 정량적으로 분석할 예정이다.
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