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문제 정의
- 이 연구에서는 유용미생물을 이용한 포러스 콘크리트의 장기간 연속흐름 실험을 통한 수질정화 특성을 검토하였다. 최적의 연속흐름 실험을 위한 체류시간 및 농도 별에 따른 기초실험을 통하여 운전조건을 검토하였으며, 일반 포러스 콘크리트와 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트 반응조의 비교·분석 결과 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
- 이에 이 연구에서는 생물의 서식기반 제공 효과가 있는 다공질의 포러스 콘크리트와 대사작용으로 인한 유기· 오염물질을 분해시켜 오염된 하천수의 수질정화 효과가 있는 유용미생물을 동시에 이용하여 장기간 연속흐름 시험을 통한 수질정화 특성을 검토하였다.
제안 방법
- 6%로 체류시간이 길면 처리효율이 증가하는 것으로 나타났다. BOD, COD, T-N, T-P 경우에도 비슷한 경향을 나타내어 체류시간을 길게 할수록 처리효율은 증가하는 것으로 판단되어 장기간 수질정화 능력 평가를 위해 체류시간을 120 min으로 설정하였다.
- 각 반응조의 체류시간은 앞서 실험 결과에서 나타난 바와 같이 120 min에서 가장 좋은 효과를 보였기 때문에 120 min으로 설정하여 실험을 실시하였으며, 샘플은 총 5회에 걸쳐 매 시간마다 채취하였다.
- 공시체에 미생물을 부착시키기 위하여 배합과정에서 3차 처리를 하였다. 이는 공시체 제작과정 중 미생물 탈리 등의 문제점들을 최소화시키기 위하여 적용하였으며 적용방법은 Fig.
- 이 실험에 사용된 원수는 경기도 용인시 기흥저수지에서 채수하여 사용하였다. 농도별 실험에서는 기흥 레스피아 유입수와 기흥저수지에서 채취한 저수지수, 수돗물을 일정 비율로 혼합하여 저농도, 중농도, 고농도로 조절하여 사용하였다. 고농도는 기흥 레스피아 유입수, 중농도는 기흥저수지 저수지수, 저농도는 기흥저수지의 저수지수와 수돗물을 1:1 비율로 혼합하여 사용하였으며, 각 항목별 농도 범위 및 평균은 Table 4와 같다.
- 단위 수량저감, 워커빌리티(workability) 및 내동해성을 개선시키는 국내 D사 제품의 고성능AE감수제를 사용하였으며, 물리적 성질은 Table 3과 같다.
- 이는 저농도 조건에서 희석을 위해 수돗물을 사용했고, 또한 기흥호소수의 농도가 너무 낮았으며, 고농도 조건에서 농도를 높이기 위하여 사용한 하수처리장 유입수는 오염도가 너무 높았기 때문에 결국 유입수 성상의 차이로 인하여 이와 같은 결과가 나타난 것으로 사료된다. 따라서 장기간 수질정화 능력평가를 위해 유입수 농도를 중농도 조건으로 설정하였다.
- 30 m의 크기(총용량 = 80 L)며, 두께 10 mm의 투명아크릴판으로 3개조를 제작하여 실험하였다. 반응조에 정류벽(Baffle)을 설치하여 3개의 독립된 지를 두고 분할하여 운전하였다. 수심은 유출구의 막힘과 유입폐수 펌프의 사고 등에 대비하여 여유고 0.
- 실험은 151일간 3일 간격으로 51회 실시하였으며, 일반 포러스 콘크리트와 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트를 비교 · 분석하여 수질정화 능력을 검토하였다.
- 미생물의 분리는 시료 30 g을 멸균증류수 270 mL에 넣어서 교반한 후, 살균한 팁을 끼운 마이크로피펫으로 TSA 배지에 10 mL 취한다. 여기에 살균한 콘라지봉(bend glass)을 이용한 도말법으로 접종하였다. 이 실험에서는 16S rDNA 염기서열 분석법에 의해 동정된 미생물을 이용하였으며, 동정된 미생물들은 Table 6과 같다.
- 이 실험에서 사용된 포러스 콘크리트(150×150×150 mm)는 트윈샤프트믹서(회전속도 30∼35 RPM)를 이용하여 분할혼합방식으로 콘크리트를 혼합하고 공시체의 성형은 표면진동형 바이브레이터를 이용한 진동가압다짐방법으로 20초 동안 다짐을 실시하였다.
- 이 연구에서 체류시간을 선정하기 위해 각 반응조의 체류시간은 30 min, 60 min, 120 min으로 설정하였으며, 샘플은 총 5회에 걸쳐 매 시간마다 채취하였다.
- 체류시간 및 유입 농도별에 따라 실험을 실시하여 최적의 실험조건을 결정하였으며, 연속흐름 반응조 3 SET 모두 동일하게 운전조건을 유지하면서 실험을 실시하였다. 실험에 사용된 포러스 콘크리트는 먼저 수조 내에 투입 시킨 후 유입수를 유입시켜 약 30일 정도 안정화시킨 후 실험을 하였으며, 수질 분석 항목과 방법은 Table 8에 나타내었다.
- 최적의 연속흐름 실험을 위한 체류시간 및 농도 별에 따른 기초실험을 통하여 운전조건을 검토하였으며, 일반 포러스 콘크리트와 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트 반응조의 비교·분석 결과 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
대상 데이터
- 저류조 내에서는 부유물질 또는 기타 오염물질들이 침전되는 것을 방지하기 위해 교반장치를 설치하였다. 반응조의 제원은 길이 0.58 m, 폭 0.46 m, 높이 0.30 m의 크기(총용량 = 80 L)며, 두께 10 mm의 투명아크릴판으로 3개조를 제작하여 실험하였다. 반응조에 정류벽(Baffle)을 설치하여 3개의 독립된 지를 두고 분할하여 운전하였다.
- 2와 같다. 유입수의 흐름방식은 상향류 방식으로 저류조 Storage Tank는 110 L 용량의 플라스틱 용기를 이용하였으며, 시료의 유입은 미량유량펌프(Masterflex, Model 7529-00)을 이용하였다. 저류조 내에서는 부유물질 또는 기타 오염물질들이 침전되는 것을 방지하기 위해 교반장치를 설치하였다.
- 이 실험에 사용된 배지는 TSA(Tryptic Soy Agar)와 TSB(Tryptic Soy Broth)를 사용하였으며, 각 배지의 조성은 Table 5와 같다.
- 이 실험에 사용된 원수는 경기도 용인시 기흥저수지에서 채수하여 사용하였다. 농도별 실험에서는 기흥 레스피아 유입수와 기흥저수지에서 채취한 저수지수, 수돗물을 일정 비율로 혼합하여 저농도, 중농도, 고농도로 조절하여 사용하였다.
- 이 실험에서 사용된 미생물은 effective microorganisms (시중에 유통되고 있는 EM)을 사용하였다. 미생물의 분리는 시료 30 g을 멸균증류수 270 mL에 넣어서 교반한 후, 살균한 팁을 끼운 마이크로피펫으로 TSA 배지에 10 mL 취한다.
- 이 실험에서 사용된 반응조는 연속류식 반응조로서 Fig. 2와 같다. 유입수의 흐름방식은 상향류 방식으로 저류조 Storage Tank는 110 L 용량의 플라스틱 용기를 이용하였으며, 시료의 유입은 미량유량펌프(Masterflex, Model 7529-00)을 이용하였다.
- 이 실험에서 사용한 굵은골재는 화강암질 부순돌과 경량부석을 사용하였으며, 골재의 물리적 성질은 Table 2와 같다. 경량 부석은 EM 배양액에 24시간 침지시킨 후 이를 인양하여 사용하였다.
- 이 실험에서 사용한 시멘트는 국내 S사의 보통 포틀랜드 시멘트이며, 물리적 성질은 Table 1과 같다.
- 여기에 살균한 콘라지봉(bend glass)을 이용한 도말법으로 접종하였다. 이 실험에서는 16S rDNA 염기서열 분석법에 의해 동정된 미생물을 이용하였으며, 동정된 미생물들은 Table 6과 같다.
성능/효과
- 1) 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 체류시간 별 수질정화 실험 결과 대부분의 항목에서 체류시간이 길면 길수록 처리효율은 증가하는 것으로 나타났지만, 처리시간을 너무 길게 할 경우에는 반응조 용량이 커져야하고 설비가 증가함으로써 유지·관리비가 증가하는 단점이 있기 때문에 체류시간을 선정할 때는 최적의 조건에서 주어진 여건을 고려하여 체류시간을 선정하는 것이 바람직하다.
- 3) 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 수온, pH 및 EC와 중금속 용출특성 실험 결과 수질 및 생물에 대한 독성은 없는 것으로 판단된다.
- 4) 체류시간을 120분으로 하여 약 150일 동안 장기간 운전을 통한 DO 농도변화 결과 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트와 일반 포러스 콘크리트 모두 비슷한 농도변화를 나타내었기 때문에 DO에 큰 영향을 미치지 못하는 것으로 판단된다. 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트 통과 후 DO 농도가 하락하는 경향을 보이므로 유출부 쪽에 난류를 형성할 수 있는 설계나 폭기작용이 이루어 질 수 있는 연구가 보완 되어야 할 것으로 사료된다.
- 5) 체류시간을 120분으로 하여 약 150일 동안 장기간 운전을 통한 SS, BOD, COD, T-N, T-P의 평균 제거 효율은 일반 포러스 콘크리트의 경우 66.3%, 26.7%, 18.3%, 4.1%, 4.1%이며, 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 경우 72.6%, 61.1%, 62.1%, 17.2%, 15.2%로 나타났다. 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트가 초기에 높은 제거효율을 나타내었지만 약 120일 후부터는 초기보다 낮아졌다.
- 2 mg/L로 나타났다. 두 경우 비슷한 DO 농도 변화를 나타내었기 때문에 이 연구에 사용한 유용미생물로 인한 DO의 영향은 미치지 못하는 것을 확인 할 수 있었다. 하지만 실험 결과 두 경우 모두 유입수 농도에 비하여 유출수의 DO농도가 낮게 나타났다.
- 0 mg/L 이상이었기 때문에 별다른 유출수에 대한 폭기 대책이 필요 없을 것으로 판단되지만 현장적용 및 장기간 운전 시 DO농도가 그 이하로 떨어질 수 있어 하천수로 그대로 방류하면 수질영향을 미칠 수 있으므로 DO농도를 높일 수 있는 폭기 대책이 필요할 것으로 사료된다. 또한 하천의 수질개선 목적으로 적용을 고려할 경우, 이 공법의 평균 제거효율은 40%정도인 것으로 나타났으므로 10 mg/L 이하의 하천 수질환경기준을 충족시키기 위해서는 유입수 적용 범위를 BOD 기준 15 mg/L 이하로 하는 것이 바람직할 것으로 판단된다.
- 체류시간 별 실험조건 30 min, 60 min, 120 min에서 측정한 결과는 Table 9, 10과 같다. 실험 결과 SS 평균 제거 효율 30 min에서는 76.9%, 60 min에서는 74.8%, 120 min에서는 85.6%로 체류시간이 길면 처리효율이 증가하는 것으로 나타났다. BOD, COD, T-N, T-P 경우에도 비슷한 경향을 나타내어 체류시간을 길게 할수록 처리효율은 증가하는 것으로 판단되어 장기간 수질정화 능력 평가를 위해 체류시간을 120 min으로 설정하였다.
- 농도 별 실험조건 저농도, 중농도, 고농도에서 측정한 결과는 Table 11과 같다. 실험 결과 SS의 평균 제거효율은 저농도 72.8%, 중농도 58.6%, 고농도 60.6%로 저농도의 제거효율이 높게 나타났으나, BOD, COD, T-N, T-P 경우에서는 중농도의 조건에서 제거 효율이 더 높은 것으로 나타났다. 이는 저농도 조건에서 희석을 위해 수돗물을 사용했고, 또한 기흥호소수의 농도가 너무 낮았으며, 고농도 조건에서 농도를 높이기 위하여 사용한 하수처리장 유입수는 오염도가 너무 높았기 때문에 결국 유입수 성상의 차이로 인하여 이와 같은 결과가 나타난 것으로 사료된다.
- 유출수는 최저 359.2 µs/cm에서 최고 447.6 µs/cm의 범위에 평균 414.1 µs/cm로 유입수와 유출수간에 차이가 크지 않은 것으로 나타났다.
- 1%인 것으로 조사되었다. 이와 같이 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트가 미생물들의 분해력에 의해 일반 포러스 콘크리트 보다 약 40%의 우수한 제거효율을 나타낸 것으로 사료된다.
- 2%인 것으로 조사되었다. 이와 같이 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트가 미생물들의 흡수 및 세포합성에 의해 일반 포러스 콘크리트 보다 약 13%의 우수한 제거효율을 나타낸 것으로 사료된다.
- 일반 포러스 콘크리트를 적용한 경우 유출수가 7.2∼9.5 mg/L의 범위를 보였고, 평균농도는 8.4 mg/L로 나타났으며, 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트 경우 유출수가 7.3∼8.9 mg/L의 범위를 보였고, 평균농도는 8.2 mg/L로 나타났다.
- 1%인 것으로 조사되었다. 일반 포러스 콘크리트에 비해 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 제거효율이 약 30% 우수한 결과를 나타내었으며, 이와 같은 결과는 유용미생물에 의한 생물학적 반응으로 BOD에 영향을 미치는 것으로 사료된다.
- 6%인 것으로 조사되었다. 전반적으로 안정적인 처리효율을 보인 것으로 나타났으며, 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 경우가 일반 포러스 콘크리트보다 우수한 제거효율을 나타내었다. 하지만 지속적인 운전으로 공극의 막힘 현상이 발생하여 주기적인 유량변동 경향을 보였으며, 120일 이후부터 현저하게 성능이 저하되는 것으로 나타났다.
- 제거효율은 0∼10%의 범위로 평균 제거효율은 4.1%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 0∼7%의 범위로 평균 제거효율은 4.1%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 10∼43%의 범위로 평균 제거효율은 26.7%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 14.3∼81.0%의 범위로 평균 제거효율은 62.1%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 25.6∼91.1%의 범위로 평균 제거효율은 61.1%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 39.0∼85.9%의 범위로 평균 제거효율은 72.6%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 4.2∼48.4%의 범위로 평균 제거효율은 15.2%인 것으로 조사되었으며, 이와 같은 결과는 유용미생물의 부착이 이루어지는 특징으로 인해 질산화 미생물에 의한 질소의 제거가 나타나는 것으로 판단된다.
- 제거효율은 55.8∼79.0%의 범위로 평균 제거효율은 66.3%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 6∼30%의 범위로 평균 제거효율은 18.3%인 것으로 조사되었다.
- 제거효율은 6.4∼41.0%의 범위로 평균 제거효율은 17.2%인 것으로 조사되었다.
- 1 µs/cm로 유입수와 유출수간에 차이가 크지 않은 것으로 나타났다. 중금속 용출 농도 측정 결과 분석항목 전체에서 검출 이내의 값을 보임으로써 중금속의 의한 수질에 미치는 영향은 없는 것으로 나타났다.
- 전반적으로 안정적인 처리효율을 보인 것으로 나타났으며, 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 경우가 일반 포러스 콘크리트보다 우수한 제거효율을 나타내었다. 하지만 지속적인 운전으로 공극의 막힘 현상이 발생하여 주기적인 유량변동 경향을 보였으며, 120일 이후부터 현저하게 성능이 저하되는 것으로 나타났다.
후속연구
- 2) 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 유입농도별 수질정화 실험에서는 DO농도가 6.0 mg/L 이상이었기 때문에 별다른 유출수에 대한 폭기 대책이 필요 없을 것으로 판단되지만 현장적용 및 장기간 운전 시 DO농도가 그 이하로 떨어질 수 있어 하천수로 그대로 방류하면 수질영향을 미칠 수 있으므로 DO농도를 높일 수 있는 폭기 대책이 필요할 것으로 사료된다. 또한 하천의 수질개선 목적으로 적용을 고려할 경우, 이 공법의 평균 제거효율은 40%정도인 것으로 나타났으므로 10 mg/L 이하의 하천 수질환경기준을 충족시키기 위해서는 유입수 적용 범위를 BOD 기준 15 mg/L 이하로 하는 것이 바람직할 것으로 판단된다.
- 이와 같이 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 장기간 연속흐름 실험으로 오염물질 처리성능에 대한 검토를 통하여 오염된 수질을 향상시킬 수 있을 것이라고 판단된다. 그리고 하천에 많이 쓰이는 콘크리트의 문제점을 해결하기 위한 대책으로 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트를 이용한다면 유용미생물에 의한 오염물질 저감효과로 하천에 유입되는 비점오염원을 저감시킬 수 있을 것으로 판단된다. 하지만 실험과정 중 반응조 유입부 쪽에 슬러지가 쌓이는 현상이 발생하였기 때문에 하천에 적용할 경우 유입부에 침전지를 설치할 필요가 있을 것으로 판단된다.
- 4) 체류시간을 120분으로 하여 약 150일 동안 장기간 운전을 통한 DO 농도변화 결과 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트와 일반 포러스 콘크리트 모두 비슷한 농도변화를 나타내었기 때문에 DO에 큰 영향을 미치지 못하는 것으로 판단된다. 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트 통과 후 DO 농도가 하락하는 경향을 보이므로 유출부 쪽에 난류를 형성할 수 있는 설계나 폭기작용이 이루어 질 수 있는 연구가 보완 되어야 할 것으로 사료된다.
- 이와 같이 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트의 장기간 연속흐름 실험으로 오염물질 처리성능에 대한 검토를 통하여 오염된 수질을 향상시킬 수 있을 것이라고 판단된다. 그리고 하천에 많이 쓰이는 콘크리트의 문제점을 해결하기 위한 대책으로 유용미생물을 적용한 포러스 콘크리트를 이용한다면 유용미생물에 의한 오염물질 저감효과로 하천에 유입되는 비점오염원을 저감시킬 수 있을 것으로 판단된다.
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