[논문]강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC) I형 보의 전단 강도

이지형; 홍성걸

doi:10.4334/jkci.2017.29.1.053

강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC) I형 보의 전단 강도
Shear Strength of Ultra-High Performance Fiber-Reinforced Concrete(UHPFRC) I-shaped Beams without Stirrup 원문보기

콘크리트학회논문집 = Journal of the Korea Concrete Institute, v.29 no.1, 2017년, pp.53 - 64

초록
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강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC)는 높은 압축강도 뿐 아니라 강섬유 보강에 의한 뛰어난 응력분산효과로 인해 높은 인장강도를 가지며, 미세균열의 확장을 통해 균열 후에도 경화거동을 하여 구조부재가 안정적으로 외력에 저항하도록 한다. 본 연구에서는 UHPFRC 재료 인장강도를 정의함에 있어 노치가 있는 휨실험과 직접인장실험을 비교하여 실험법 및 결과 분석의 장단점을 알아보았다. I-형 보의 전단부재실험은 복부의 면내전단거동을 알아보기 위하여 전단 경간비, 유효높이, 재료인장강도를 변수로 계획하였다. 실험결과를 통해 전단보강근이 없는 UHPFRC I형 보의 균열발생 이후 전단거동의 응력 재분배효과를 정량적으로 판단하고, 균열 후 거동을 기존 전단 강도식이 잘 반영하고 있는지 검토하였다. 전단철근 보강이 없는 UHPFRC 전단부재의 경우 파괴모드는 사인장 파괴로 동일하였고, 이러한 파괴모드를 가지는 부재는 전단 경간비와 유효높이에 크게 영향을 받게 되어 부재 설계 시 이러한 변수에 대한 고려가 필요한 것으로 나타났다.

Abstract ▼ AI-Helper

Ultra-high performance fiber-reinforced concrete (UHPFRC) is characterized by a post-cracking residual tensile strength with a large tensile strain as well as a high compressive strength. To determine a material tensile strength of UHPFRC, three-point loading test on notched prism and direct tensile test on doubly notched plate were compared and then the design tensile strength is decided. Shear tests on nine I-shaped beams with varied types of fiber volume ratio, shear span ratio and size effect were conducted to investigate shear behavior in web. From the test results, the stress redistribution ability represented as diagonal cracked zone was quantified by inclination of principal stress in web. The test results shows that the specimens were capable of resistance to shear loading without stirrup in a range of large deformation and the strength increase with post-cracking behavior is stable. However at the ultimate state all test specimens failed as a crack localization in the damaged zone and the shear strength of specimens is affected by shear span ratio and effective depth. Strength predictions show that the existing recommendations should be modified considering shear span ratio and effective depth as design parameters.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

002보다 크다는 점도 참고할만 하다. 따라서 본 연구는 UHPFRC 전단보의 사인장 파괴에 대한 거동을 분석하는 것을 목표로, 연구의 효율적 수행을 위해 단면 두께가 얇고 전단보강근이 없는 I형 UHPFRC 보로 연구내용을 국한하였다.
직접인장실험결과 인장연화거동을 보이는 경우는 휨인장 거동에서는 균열 발생 후 경화거동을 보일수도, 연화거동을 보일 수도 있는데, 이러한 재료인장거동 및 구조인장거동은 강섬유 부피비에 의해 크게 지배받는 것으로 알려져 있다. 본 연구에서는 재료인장거동 및 부재인장거동에서 차이가 있는 재료 배합에 따른 보전단거동을 알아보고자 하였다.
본 연구에서는 전단보강근이 없는 UHPFRC I형 보의 균열발생 이후 전단거동의 응력 재분배효과를 정량적으로 판단하고, 균열 후 거동을 기존 전단 강도식이 잘 반영하고 있는지 검토하였다. 특히 전단 강도 산정 시 강섬유 기여분의 주요 변수인 재료 인장강도 정의에 대해 고찰하고, 복부 주응력방향에 대한 실험적 근거를 제시하여 UHPFRC 부재 전단거동 특성을 알아보고자 한다.
4) 기존 강도식에서는 전단지간비와 크기효과에 대한 변수는 한계상태에서의 주인장각도에 간접적으로 반영되어 있으나, 주인장각도에 대한 실험적인 근거는 부족하였다. 본 연구에서는 주인장각도에 대한 실험자료를 제시하였으며 모델링 기반 평가식에 대입하였을때 실험결과를 비교적 정확히 예측하였다. 보다 정밀도가 높은 전단강도 예측을 위해서는 재료 한계변형에 대한 연구가 병행되어야 할 것으로 생각된다.
본 연구에서는 전단보강근이 없는 UHPFRC 보에 대하여 전단 경간비, 유효높이, 재료인장강도를 변수로 실험을 수행하였다. 이를 통해 UHPFRC 전단부재의 실험결과를 기존제안식과 비교하여 제안식이 부재거동을 효과적으로 반영하고 있는지 검토하였다.
본 연구에서는 전단보강근이 없는 UHPFRC I형 보의 균열발생 이후 전단거동의 응력 재분배효과를 정량적으로 판단하고, 균열 후 거동을 기존 전단 강도식이 잘 반영하고 있는지 검토하였다. 특히 전단 강도 산정 시 강섬유 기여분의 주요 변수인 재료 인장강도 정의에 대해 고찰하고, 복부 주응력방향에 대한 실험적 근거를 제시하여 UHPFRC 부재 전단거동 특성을 알아보고자 한다.

가설 설정

UHPFRC는 전단철근이 별도로 배근되어 있지 않고, 일반 철근콘크리트 부재와 같이 인장재와 압축재를 별도로 구분해서 해석하는 것이 불가능하므로, 상기 모델의 개념으로 접근하는 것이 합리적이다. Walraven et al. (2013)¹⁵⁾은 복부에 수직, 수평, 대각 LVDT를 설치하여 얻은 계측값을 모어 변형률 원을 이용하여 주변형 각도를 계산한 후, 주변형각도와 주응력각도가 동일하다는 가정 하에 변각 트러스 모델에 적용하여 유효성을 검증하였으며, 본 연구에서는 이를 참조하였다. 복부 LVDT는 Fig.
사인장 균열 각도는 45°로 가정하였으며, 부재가 균열을 따라 발생하는 잔류인장응력 σf에 의해 저항하다가 부재 하부에서 주균열의 폭이 최대 균열폭 wm이 되면 부재가 최대강도에 도달하는 것으로 설명하고 있다.
전단 경간비가 작은 경우는 아치효과에 의해 가력부와 지점에 단일 스트럿이 발생할 가능성이 큰 반면, 전단 경간비가 커질수록 휨 거동이 지배하게 되며 복부 내에 균일한 응력장이 형성되게 된다. 한편, 크기효과는 취성 파괴를 보이는 부재에 나타나는 현상으로써 일반적으로 전단철근을 배근한부재에서는 고려하지 않으나 본 실험에서는 실험체의 파괴모드가 사인장 파괴라는 가정 하에 균열 집중현상이 취성적파괴임을 고려하여 유효 높이를 변수로 고려하였다. 배합 3종은 Table 1과 같으며 매트릭스 배합은 유사하고, 강섬유부피비에 차이가 있다.

제안 방법

1) 강섬유 보강효과의 반영을 위해 노치가 있는 휨실험과 직접인장실험을 비교하여 UHPFRC 재료 인장강도를 정의함에 있어 실험법 및 결과 분석법을 비교하였다. 휨실험 결과를 fib model code에서 제시된 인장강도-CMOD선형관계식을 이용해서 구한 결과값은 직접인장강도값과 차이는 있으나 부재 설계식에는 적용하는데 무리가 없는 것으로 나타났다.
100 ton 액츄에이터를 사용하여 변위제어로 3점 정적 재하실험을 수행하였다. 가력부 및 지점 재하판은 폭 150 mm에 걸쳐 보 상·하부 플랜지 너비를 모두 포함하도록 하였다.
20) 본 연구에서는 초고성능 콘크리트 K-UHPC 구조설계지침²¹⁾에 의거, 노치가 있는 시편에 양 단부는 힌지로 적용하였다. 그 결과는 Fig.
22) 강섬유 보강이 최소 전단보강근의 역할을 대체할 수 있는가를 알아보기 위하여 사인장 균열이 발생했을 때의 초기 균열 상태(initial crackingstate)와 전단 내력이 최대일 때의 극한 한계 상태(ultimate limit state)를 각각 정의하여, Table 3과 같이 강도 및 변형을 비교하였다. 초기 균열 상태는 복부 변위 및 변형률 계측결과를 근거로 복부에 사인장 균열이 발생한 시점으로 정의하였으며, 극한 한계 상태는 전단강도가 최대일 때를 기준하였다.
복부두께는 보통 콘크리트 단면에 비해 매우 얇게 설계되었는데, 이는 재료의 경제성을 고려하여 전단 부재가 전단 철근 없이 강섬유 보강만으로 충분히 전단력에 저항하는 경우, 가능한 복부 폭을 작게 설계하여 최소두께 폭에 대한 실험적 근거를 제시하기 위함이다. I형 단면 복부는 콘크리트 배합에 따라 강섬유 보강에 의한재료 인장강도에 의해 지지되도록 하였으며, 휨 철근은 충분히 배근하여 복부 전단파괴가 일어나도록 설계하였다.
UHPFRC I형 보의 최종 파괴모드를 사인장 파괴로 가정하고, 전단보강근이 없는 철근콘크리트 보에서 사인장 파괴에 영향을 끼치는 것으로 알려진 인자를 실험 변수로 정하였다. 강섬유 부피비가 다른 강섬유 보강 초고성능 콘크리트배합 3종 1, 2, 3에 대하여 각각 전단 경간비(a/d)와 크기효과(d)를 실험변수로 총 9개의 실험체를 제작하였다.
가력부 및 지점 재하판은 폭 150 mm에 걸쳐 보 상·하부 플랜지 너비를 모두 포함하도록 하였다.
가력부 수직변형은 가력부 지점을 중심으로 좌우에 하나씩 총 3점을 측정하였고, 복부45° 전단변위는 인장측 대각방향으로 가력부 기준으로 양 쪽에 3개씩 대칭이 되도록 총 6개 LVDT를 설치하였다.
UHPFRC I형 보의 최종 파괴모드를 사인장 파괴로 가정하고, 전단보강근이 없는 철근콘크리트 보에서 사인장 파괴에 영향을 끼치는 것으로 알려진 인자를 실험 변수로 정하였다. 강섬유 부피비가 다른 강섬유 보강 초고성능 콘크리트배합 3종 1, 2, 3에 대하여 각각 전단 경간비(a/d)와 크기효과(d)를 실험변수로 총 9개의 실험체를 제작하였다. 전단 경간비와 크기효과는 사인장 파괴를 보이는 부재에서 중요하게 고려되는 변수이며 다음과 같은 특징을 가진다.
3과 같다. 계측 계획은 가력부 수직변형 외에 복부 전단변형을 중점으로 계획하였다. 복부 전단변위로 초기균열 발생 및 국부 균열 집중현상을 판단하기 위함이다.
또한 복부 중 가운데 1곳에 수직, 수평, 대각방향에 모두LVDT를 설치하여 주변형(principal strain)방향을 계측하였다. 주변형 방향은 전단 강도 중 강섬유 기여분을 산정할 때 정의되는 사인장 균열각도, 혹은 변각트러스모델에의 적용시 복부 트러스 각도로 간주될 수 있다.
변위계측은 가력부 수직변위, 복부 45° 전단변위, 복부 중앙부 주변 위 방향의 세 곳으로 계획하였다.
3에 점선으로 표시되어 있다. 변형계측은 휨철근 인장변형, 중립축과 상부 플랜지 콘크리트 압축변형, 복부 중앙부 주변위 방향으로 스틸 게이지 및 콘크리트에 게이지를 부착하여 측정하였다. 압축 플랜지와 인장 플랜지에는 보 가운데를 기준으로 왼쪽 4곳에 동일한 위치로 부착하였고, 오른쪽 복부 중앙에 3축 콘크리트 게이지를 부착하여 LVDT에 의한 계측값과 비교하여 주 변형 방향을 계측값을 검증하고자 하였다.
본 연구에서는 전단보강근이 없는 UHPFRC 보에 대하여 전단 경간비, 유효높이, 재료인장강도를 변수로 실험을 수행하였다. 이를 통해 UHPFRC 전단부재의 실험결과를 기존제안식과 비교하여 제안식이 부재거동을 효과적으로 반영하고 있는지 검토하였다.
설계인장강도는 잔류인장강도 σRd,f와 휨인장 실험결과에서 얻은 fFtu 중 어느 것을 사용하여도 무방하나, 본 연구에서는 fFtu를 적용하였으며 그 근거는 다음과 같다.
변형계측은 휨철근 인장변형, 중립축과 상부 플랜지 콘크리트 압축변형, 복부 중앙부 주변위 방향으로 스틸 게이지 및 콘크리트에 게이지를 부착하여 측정하였다. 압축 플랜지와 인장 플랜지에는 보 가운데를 기준으로 왼쪽 4곳에 동일한 위치로 부착하였고, 오른쪽 복부 중앙에 3축 콘크리트 게이지를 부착하여 LVDT에 의한 계측값과 비교하여 주 변형 방향을 계측값을 검증하고자 하였다.
배합 3종은 Table 1과 같으며 매트릭스 배합은 유사하고, 강섬유부피비에 차이가 있다. 직선형상 강섬유 16 mm와 20 mm를 1:2 비율을 유지하면서 배합 1, 2는 부피비 1.5%, 배합 3은 부피비 1.0%로 계획하였다. 강섬유 보강 콘크리트의 인장거동특성¹³⁾은 Fig.

데이터처리

마지막으로 Delft 연구진이 제안한 평가식 (6)를 적용한결과를 비교하였다. 여기서 θ는 실험결과에서 얻은 최대하중에 도달했을 때의 주변형 각도 θ_p를 사용하였으며, 잔류인장강도 σ_pf는 0.

이론/모형

일반적으로는 유한요소해석에 의한 역해석을 통해 재료인장강도-CMOD 비선형 함수를 도출하는 방법¹⁸⁾이 많이 사용되고 있으나, 적용 난이도가 높고 해의 수렴성이 떨어지는 어려움이 있다. 본 연구에서는 유럽콘크리트학회 모델코드(fib model code 2010)¹⁹⁾에서 제안하는 하중-변위관계식을 통해 재료인장강도를 구하였다. fib 모델은 인장경화 혹은 연화거동을 보이는 FRC 재료에 대해 하중-변위관계를 한계균열폭에 대해 선형으로 가정하고, 식 (2)와 같이 사용 인장하중(f_Ft8)과 한계 인장하중(f_Ftu)을 구한다.

성능/효과

또한 150 MPa 이상의 높은 압축강도뿐만 아니라 내마모성, 내균열성 등 내구성능이 뛰어나 구조물에 적용 시 유지, 보수에 이점이 있다.¹⁾ 강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC)는 여기에 강섬유 보강에 의한 균열 후 잔여강도가 큰 특징을 가진다. 보통강도 콘크리트설계에서는 콘크리트의 인장강도를 고려하지 않는 것이 일반적이지만, UHPFRC는 균열 발생 후에도 강섬유와 매트릭스 간의 부착응력에 의한 응력재분배 효과가 뛰어나 잔균열이 넓게 분산되며 재료 인장강도가 크게 증가하여 인장강도를 부재설계 시 고려하는 것이 합리적이다.
2) 보 부재 실험 결과 복부 균열발생강도 대비 최대 전단 강도비는 대부분 2.0를 상회하며, 주변형각도 측정결과도 복부 응력장이 응력재분배를 통해 안정적으로 감소하는 것으로 나타났다. UHPFRC 전단부재는 전단보강근 없이 강섬유 보강만으로도 미세균열의 확장을 통해복부 응력재분배가 효과적으로 일어남을 확인하였다.
복부 손상구간은 가력부에서 소성힌지 위치까지 평행 사변형의 형태로 관찰되었으며, 최대 하중 도달 이후 대각 균열은 지점부까지 하부 플랜지를 따라 손상구간이 점차 넓어지지만 아치형태로 그 높이가 줄어들었다. 2-S35-B는 복부 손상구간이 가력부와 지점부에 걸쳐 넓게 분포하였으며 휨 균열과 사인장 균열이 연결되면서 주균열로 진전되어 변형이 하부에 쏠리면서 최대 하중에 도달하기 전부터 지점부 복부까지 균열이 크게 진전되어 최대 하중 도달 시 가력부 근처 주 균열 외에도 지점부에 수직 방향 변형이 확대되면서 최종 파괴가 동시에 일어났다.
3) 모든 실험체의 파괴모드는 복부 사인장파괴로 동일하였고, 이러한 파괴모드를 가지는 부재는 전단 경간비와 유효높이에 크게 영향을 받게 되어 부재 설계 시 이러한 변수에 대한 고려가 필요한 것으로 나타났다. 기존 평가식과 실험결과를 비교한 결과, 전단 경간비와 유효높이를 고려한 유로코드 기반의 식의 예측값이 편차가 적었다.
4) 기존 강도식에서는 전단지간비와 크기효과에 대한 변수는 한계상태에서의 주인장각도에 간접적으로 반영되어 있으나, 주인장각도에 대한 실험적인 근거는 부족하였다. 본 연구에서는 주인장각도에 대한 실험자료를 제시하였으며 모델링 기반 평가식에 대입하였을때 실험결과를 비교적 정확히 예측하였다.
0를 상회하며, 주변형각도 측정결과도 복부 응력장이 응력재분배를 통해 안정적으로 감소하는 것으로 나타났다. UHPFRC 전단부재는 전단보강근 없이 강섬유 보강만으로도 미세균열의 확장을 통해복부 응력재분배가 효과적으로 일어남을 확인하였다.
8배로 상대적으로 작은 값을 보였다. 그러나 모든 실험체에서 초기 균열 발생 이후 강성의 변화를 수반한 안정적인 하중 증가를 보였으며, 강성 저하 정도가 크지 않았다. 일반 철근콘크리트 부재에서 전단 철근이 충분히 배근된 경우와 비슷한 하중-변위 관계를 보였다.
5).극한 한계 상태에서 최대 강도는 9개 실험체 모두 복부 사인장 균열 중 1~2개 균열폭이 눈에 띄게 크게 벌어지면서 균열폭이 약 0.5 mm에 도달할 때 발현되었다. 최대강도를 결정하는 파괴모드는 실험체 2-S35-B를 제외하고 국부 균열 집중현상에 의한 사인장 파괴로 관찰되었다.
3) 모든 실험체의 파괴모드는 복부 사인장파괴로 동일하였고, 이러한 파괴모드를 가지는 부재는 전단 경간비와 유효높이에 크게 영향을 받게 되어 부재 설계 시 이러한 변수에 대한 고려가 필요한 것으로 나타났다. 기존 평가식과 실험결과를 비교한 결과, 전단 경간비와 유효높이를 고려한 유로코드 기반의 식의 예측값이 편차가 적었다.
따라서 UHPFRC 보의 전단 강도를 정의할 때 식 (5)를 그대로 적용하기는 힘들지만, 고려하고 있는 변수들에 대해검토해 볼 필요가 있다. 또한 UHPFRC 보의 실험 데이터가 일반 콘크리트에 비해 훨씬 적은 것을 고려해 볼 때, 경험식을 제시하는 데에는 어려움이 있으므로 모델링 기반의 유로코드 기반의 fib model code 식을 검토하는 것은 충분히 타당성을 가진다.
6에 굵은 선으로 주균열 폭이 벌어질 때의 하중이 함께 표시되어 있고 초기 균열 발생 위치 및 하중도 나타나있다. 모든 실험체의 복부에서 국부 균열 집중현상이 나타났는데, 균열 집중현상이 일어나는 균열을 주균열로 정의하였다. Fig.
5인 경우에 비해 작게 나타났다. 미세균열에 의한 복부 손상 구간이 크게 발생하였으며 주균열은 복부 손상 구간의 대각선 방향으로 나타나 전단 경간비가 2.5인 경우보다 주균열 각도가 작아지는 결과를 보였다. 상부 플랜지의 소성힌지는 지점부에서 2d 떨어진 위치에 발생하였고, 1-S35와 2-S35에서는 소성힌지에서의 파괴와 동시에 가력부 하단 복부에 수직방향으로 압괴가 나타났다.
5d 이내로 유효높이가 445 mm인 경우보다 그 위치가 가력부에 가까웠다. 복부 손상구간은 가력부에서 소성힌지 위치까지 평행 사변형의 형태로 관찰되었으며, 최대 하중 도달 이후 대각 균열은 지점부까지 하부 플랜지를 따라 손상구간이 점차 넓어지지만 아치형태로 그 높이가 줄어들었다. 2-S35-B는 복부 손상구간이 가력부와 지점부에 걸쳐 넓게 분포하였으며 휨 균열과 사인장 균열이 연결되면서 주균열로 진전되어 변형이 하부에 쏠리면서 최대 하중에 도달하기 전부터 지점부 복부까지 균열이 크게 진전되어 최대 하중 도달 시 가력부 근처 주 균열 외에도 지점부에 수직 방향 변형이 확대되면서 최종 파괴가 동시에 일어났다.
(2014)⁵⁾은 I형 보를 혼입 섬유 종류에 따라 일반철근을 사용하여 전단보강한 경우와 전단보강하지 않은 경우, 프레스트레스를 준 경우와 프리스트레스를 주지 않은 경우에 대해 4점 재하 실험을 하였는데, 전단강도 및 거동에는 차이가 있으나 파괴모드는 국부 균열 집중현상에 의한 사인장 파괴로 동일하였다. 즉, 전단보강근을 배근한 경우도 전단 보강근 항복 후 복부 균열 집중현상에 의해 최대강도에 도달하는 것으로 나타났다. 전단보에서 균열집중현상에 의한 사인장 파괴는 휨 실험에서 균열이 인장단에 고르게 퍼진 후 휨철근 항복에 의해 최대강도에 도달하지 않고, 인장 주철근 항복 후 국부 균열 집중에 의해 최대강도가 결정⁶⁾되는 것과 같은 맥락에서 이해할 수 있다.
직접인장 실험결과는 재료별, 시편별 편차가 큰 데 반해 휨인장 실험결과는 안정적이다. 직접인장 실험결과 강섬유 부피비 1.5%인 배합 1과 2의 인장강도는 유사하고 뚜렷한 인장경화거동을 보였으며, 강섬유 부피비 1.0%인 배합 3은 인장경화거동을 보이지 않으나 휨인장실험에서는 하중-처짐관계에서 경화거동을 보이는 것으로 나타났다. 압축거동은 최대하중에 이르기까지 선형적으로 증가하며 강도는 세 가지 배합 모두160~170 MPa로 유사하다.
5 mm에 도달할 때 발현되었다. 최대강도를 결정하는 파괴모드는 실험체 2-S35-B를 제외하고 국부 균열 집중현상에 의한 사인장 파괴로 관찰되었다. 실험체 2-S25-B는 지점부 근처 복부까지 훨씬 넓은 구격에 잔균열이 진전되어 지점부 상단 복부의 파단에 의해 최대 강도가 결정되었으며 (Fig.
1) 강섬유 보강효과의 반영을 위해 노치가 있는 휨실험과 직접인장실험을 비교하여 UHPFRC 재료 인장강도를 정의함에 있어 실험법 및 결과 분석법을 비교하였다. 휨실험 결과를 fib model code에서 제시된 인장강도-CMOD선형관계식을 이용해서 구한 결과값은 직접인장강도값과 차이는 있으나 부재 설계식에는 적용하는데 무리가 없는 것으로 나타났다.

후속연구

본 연구에서는 주인장각도에 대한 실험자료를 제시하였으며 모델링 기반 평가식에 대입하였을때 실험결과를 비교적 정확히 예측하였다. 보다 정밀도가 높은 전단강도 예측을 위해서는 재료 한계변형에 대한 연구가 병행되어야 할 것으로 생각된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	강섬유 보강 초고성능 콘크리트의 특징은?	또한 150 MPa 이상의 높은 압축강도뿐만 아니라 내마모성, 내균열성 등 내구성능이 뛰어나 구조물에 적용 시 유지, 보수에 이점이 있다.1) 강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC)는 여기에 강섬유 보강에 의한 균열 후 잔여강도가 큰 특징을 가진다. 보통강도 콘크리트설계에서는 콘크리트의 인장강도를 고려하지 않는 것이 일반적이지만, UHPFRC는 균열 발생 후에도 강섬유와 매트릭스 간의 부착응력에 의한 응력재분배 효과가 뛰어나 잔균열이 넓게 분산되며 재료 인장강도가 크게 증가하여 인장강도를 부재설계 시 고려하는 것이 합리적이다.
	강섬유 보강 초고성능 콘크리트란?	강섬유 보강 초고성능 콘크리트(UHPFRC)는 높은 압축강도 뿐 아니라 강섬유 보강에 의한 뛰어난 응력분산효과로 인해 높은 인장강도를 가지며, 미세균열의 확장을 통해 균열 후에도 경화거동을 하여 구조부재가 안정적으로 외력에 저항하도록 한다. 본 연구에서는 UHPFRC 재료 인장강도를 정의함에 있어 노치가 있는 휨실험과 직접인장실험을 비교하여 실험법 및 결과 분석의 장단점을 알아보았다.
	UHPFRC에서 면내 전단거동에 유리한 장점을 활용하기 위해 중요한 것은?	1-5) 재료의 응력분산효과가 뛰어나고 강성이 크기 때문에 면내 전단거동에 유리한 장점이 있어 두께가 얇고 구조적으로 최적화된 단면을 가진 부재의 설계가 가능하다. 이러한 장점을 활용하기위해서는 일반철근의 배근을 최소화하고, 강섬유에 의한 전단보강효과를 합리적으로 예측하여 설계를 하는 것이 중요하다.

참고문헌 (24)

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상세보기
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상세보기
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원문보기 상세보기
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저자의 다른 논문 :

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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