[논문]면적비를 적용한 미계측유역에서의 설계홍수량 산정방안

이지호; 박재범; 송양호; 전환돈; 이정호

doi:10.17663/jwr.2017.19.3.335

면적비를 적용한 미계측유역에서의 설계홍수량 산정방안
Estimation of Design Flood Discharge by Areal Ratio for Ungauged Basin 원문보기

한국습지학회지 = Journal of wetlands research, v.19 no.3, 2017년, pp.335 - 344

이지호 (서울과학기술대학교 건설시스템디자인) , 박재범 ((주) 다온솔루션) , 송양호 (한밭대학교 건설환경공학과) , 전환돈 (서울과학기술대학교 건설시스템디자인) , 이정호 (한밭대학교 건설환경공학과)

초록
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본 연구에서는 미계측유역의 설계홍수량을 산정하는 방안으로 유역의 면적비를 적용하는 방안을 제안하였다. 이를 위해 유역출구에서의 실측자료를 활용하여 유출매개변수를 결정하고 면적비를 적용하여 첨두홍수량을 산정하였다. 위 방법론을 검증하기 위해 소하천 유역의 관측유량 및 하천정비종합계획의 설계홍수량과의 비교를 통해 면적비 전이 방법론의 타당성을 검토하였다. 그 결과를 정리하면 다음과 같다. 면적비를 적용한 유출량과 관측유량자료를 비교한 결과 14~25% 정도의 차이를 보였다. 제안된 방법론의 타당성을 재확인하기 위해 하천정비종합계획에서 산정된 첨두유량과 소유역과의 면적비로 계산한 첨두유량을 비교하였다. 이를 위해 31개소의 소하천을 대상으로 설계홍수량을 비교한 결과, 20% 정도의 홍수량의 차이가 발생하였다. 따라서 면적비를 적용한 미계측지역에서의 첨두유량 산정방법론이 타당하다고 판단된다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this study, We proposed a method to estimate the design flood by area ratio in an ungauged basin. For that, the discharge parameters was determined by calibration of observed data at the watershed outlet and then peak flow was estimated by area ratio. In order to verify suggested method, peak flow was compared the observed discharge of the small river basin and the design flood discharge of river implementation projects. The results were summarized as follows. As a result of comparing the discharge by the area ratio and observed discharge, the difference of peak flows were analysed 14 ~ 25%. When the discharge calculated with area ratio of small river was compared with the design flood discharge of river implementation projects, the relative error was analyzed to be less than 20%. It means that suggested method in this study is appropriate.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

본 연구에서는 면적비를 이용하여 첨두홍수량을 개략적으로 산정하는 방안을 제안하였다. 소하천의 설계홍수량은 유역면적 대비 대하천보다 차이가 크다.
본 연구에서는 미계측유역의 설계홍수량을 산정하는 방안으로 유역의 면적비를 적용하는 방안을 제안하였다. 이를 위해 유역출구에서의 실측자료를 활용하여 유출매개변수를 결정하고 면적비를 적용하여 첨두홍수량을 산정하였다.
따라서 면적비를 적용한 미계측지역에서의 첨두유량 산정방법론이 타당하다고 판단된다. 본 연구의 궁극적인 목적은 경험식을 통해 결정된 소하천의 설계홍수량을 검증하는데 있다. 제안된 방법론은 기존 설계홍수량 산정기법에 비해 간단하고 신속하게 홍수량을 추정할 수 있다.
하천정비종합계획에서는 설계강우량, 설계홍수량, 설계홍수위 등 다양한 자료를 제공하고 있다. 본 절에서는 하천정비종합계획에서 제시된 첨두홍수량을 활용하여 면적비를 적용한 첨두홍수량과의 비교를 통해 면적비 전이 방법론의 타당성을 검토하였다. 이를 위한 방법론은 다음과 같다.
10)가 된다. 이는 비유량의 개념과 유사하며 본 방법론의 타당성을 검증하기 위해 송곡천유역에의 실제 유량관측 자료와 하천정비종합계획의 설계홍수량과의 비교를 통해 적용성을 검토하였다.
이에 본 연구에서는 미계측유역의 설계홍수량을 산정하는 방안으로 유역의 면적비를 적용하는 방안을 제안하고자한다. 이를 위해 유역출구에서의 실측자료를 활용하여 유출매개변수를 결정하고 면적비를 적용하여 첨두홍수량을 산정하였다.

가설 설정

그러나 송곡천 유역의 경우 유역면적과 하천연장이 작아 지방하천보다는 소하천에 가깝다. 따라서 본 연구에서는 송곡천 유역을 소하천으로 가정하였다.

제안 방법

Clark 단위도의 매개변수를 산정하기 위해 초기값으로 연속형 Kraven (II) 경험식 및 Sabol 경험식을 이용하였다. 구축된 HECHMS 모형을 활용하여 4개의 강우사상에 대해 검정을 통해 유출매개변수를 결정하였다. 아래 Table 3과 Fig.
1에서 HECGeoHMS 모형으로 분할된 소유역은 A₂이며, A₁은 소하천 유역이다. 다음으로 수위관측소 지점의 대해 대표 강우-유출사상을 추출하고 HEC-HMS 모형을 이용하여 소유역의 유출매개변수인 Clark의 집중시간(T_c)과 저류상수(K), 유출곡선지수(CN), Muskingum의 저류상수(K)와 가중인자(x) 등을 결정한다. 결정된 유출매개변수를 이용하여 실제 발생강우량에 적용하여 소유역 A₂의 유출량을 결정하고 소하천 유역인 A₁의 유출량은 면적비를 이용하여 산정한다.
미계측 유역의 경우 수위관측소의 부재로 인해 수위-유량관계식을 산정할 수 없으며, 이로 인해 강우-유출해석 결과를 검정하기 어렵다. 따라서 본 절에서는 실제 소하천을 대상으로 유출량을 관측하고, 소유역의 유출량과 면적비를 통해 계산된 첨두유량과 비교하였다.
SG1과 SG2은 유역면적이 같지 않아 첨두유량 및 첨두발생시점이 다르다. 따라서 소유역과 유량관측지점과의 면적비(0.61)를 이용하여 첨두유량을 산정하였다. 아래 Fig.
본 연구에서는 봉부자를 이용하여 유속을 측정하기 위한 제 1단면에서부터 제 2단면까지의 구간을 20 m로 하였으며, 유하시간을 측정하기 위해 상하류간의 CCTV를 설치하였다. 따라서 평균유속은 구간거리를 시간으로 나누어 산정하였으며, 유출량은 평균유속과 통수단면적을 곱하여 유량으로 환산하였다.
면적비를 통한 소하천 유역의 유출량 검증을 위해 송곡천을 대상으로 유량측정을 수행하였다. 소유역의 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 강우사상을 적용하였으며, 강우 유출해석은 HEC-HMS 모형을 이용하였다.
일반적으로 봉부자는 주로 홍수시 유속계에 의한 측정이 불가능한 경우 사용한다. 봉부자에 의한 유속측정은 하천수면에 봉부자를 투하한 후 유하한 거리와 시간을 이용하여 계산한다. 본 연구에서는 봉부자를 이용하여 유속을 측정하기 위한 제 1단면에서부터 제 2단면까지의 구간을 20 m로 하였으며, 유하시간을 측정하기 위해 상하류간의 CCTV를 설치하였다.
소유역에서의 첨두유출량 산정을 위한 유출매개변수는 calibration을 통해 결정된 값을 적용하였다. 소유역과 소하천간의 면적비를 이용하여 소하천의 첨두 유출량 산정하고 면적비로 계산된 첨두유출량과 하천정비종합계획의 첨두유출량과 비교하였다. 검증을 위해 하천정비종합계획 보고서를 수집하였으며, 본 연구에서 적용한 소하천은 31개소(의정부: 22개, 남양주: 2개, 가평 7개)이다.
소유역에서의 결정된 유출매개변수를 이용하여 유량관측 시 발생한 강우량에 대한 모의수문곡선을 유도하였다. 소유역(SG1)와 유량관측지점(SG2)의 유역면적은 각각 4.
소유역의 유출매개변수를 결정하기 위해 율극교 지점(구 율극지점)에 대해 강우-유출해석을 수행하였다. HEC-GeoHMS 모형을 통해 소유역으로 분할하였으며, 각각의 소유역에 대한 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 실측 강우-유출사상을 적용하였다.
소하천에서의 유출량을 산정하기 위해 소유역과 소하천유역의 면적비를 이용하였다. 아래 Fig.
수위 및 유량의 측정은 총 6회(2014/07/25, 2014/08/13, 2014/08/21 2014/09/03, 2014/09/24, 2015/07/24)에 걸쳐 측정을 시도하였으며, 이중 2번은 강우사상의 규모가 작아 분석에서 제외 하였다. 따라서 본 연구에서는 총 4회(2014/08/21 2014/09/03, 2014/09/24, 2015/07/24)의 관측자료만 분석에 적용하였다.
이를 위해 유역출구에서의 실측자료를 활용하여 유출매개변수를 결정하고 면적비를 적용하여 첨두홍수량을 산정하였다. 위 방법론을 검증하기 위해 소하천 유역의 관측유량 및 하천정비종합계획의 설계홍수량과의 비교를 통해 면적비 전이 방법론의 타당성을 검토하였다.
이에 본 연구에서는 미계측유역의 설계홍수량을 산정하는 방안으로 유역의 면적비를 적용하는 방안을 제안하고자한다. 이를 위해 유역출구에서의 실측자료를 활용하여 유출매개변수를 결정하고 면적비를 적용하여 첨두홍수량을 산정하였다. 위 방법론을 검증하기 위해 소하천 유역의 관측유량 및 하천정비종합계획의 설계홍수량과의 비교를 통해 면적비 전이 방법론의 타당성을 검토하였다.
면적비를 적용한 유출량과 관측유량자료를 비교한 결과 14 ~ 25% 정도의 차이를 보였다. 제안된 방법론의 타당성을 재확인하기 위해 하천정비종합계획에서 산정된 첨두유량과 소유역과의 면적비로 계산한 첨두유량을 비교하였다. 이를 위해 31개소의 소하천을 대상으로 설계홍수량을 비교한 결과, 20% 정도의 홍수량의 차이가 발생하였다.
여기에는 강우의 시간분포도 포함된다. 하천정비종합계획에서 적용한 설계강우량을 소유역에 대해 동일하게 적용하여 유출량을 산정하였다. 소유역에서의 첨두유출량 산정을 위한 유출매개변수는 calibration을 통해 결정된 값을 적용하였다.

대상 데이터

소유역과 소하천간의 면적비를 이용하여 소하천의 첨두 유출량 산정하고 면적비로 계산된 첨두유출량과 하천정비종합계획의 첨두유출량과 비교하였다. 검증을 위해 하천정비종합계획 보고서를 수집하였으며, 본 연구에서 적용한 소하천은 31개소(의정부: 22개, 남양주: 2개, 가평 7개)이다. 소하천면적은 0.
96 km² 및 4 km 정도이다. 대상유역인 송곡천 유역은 지방하천으로 분류되어 있다. 그러나 송곡천 유역의 경우 유역면적과 하천연장이 작아 지방하천보다는 소하천에 가깝다.
3은 RTK GPS 장비 및 RTK GPS를 이용하여 측량한 단면을 나타낸 것이다. 대상유역인 송곡천은 유역면적이 작은 하천으로 일반적으로 유량측정에 사용되는 프로펠러 유속계 및 전자파 표면유속계의 사용이 제한적이라 본 연구에서는 봉부자를 이용하여 소하천의 유량(SG2 지점)을 측정하였다. 일반적으로 봉부자는 주로 홍수시 유속계에 의한 측정이 불가능한 경우 사용한다.
수위 및 유량의 측정은 총 6회(2014/07/25, 2014/08/13, 2014/08/21 2014/09/03, 2014/09/24, 2015/07/24)에 걸쳐 측정을 시도하였으며, 이중 2번은 강우사상의 규모가 작아 분석에서 제외 하였다. 따라서 본 연구에서는 총 4회(2014/08/21 2014/09/03, 2014/09/24, 2015/07/24)의 관측자료만 분석에 적용하였다. 송곡천 유역에의 유량측정시 발생한 강우의 특성(AWS 설성 지점기준) 및 수위-유량측정 결과를 정리한 것이 Table 1과 2이며, 이 때 발생한 관측 유출수문곡선을 나타낸 것이 Fig.
면적비를 적용한 미계측 유역에서 홍수량 산정의 타당성을 검증하기 위해 송곡천 유역을 대상유역으로 선정하였다. 송곡천은 경기도 이천시 모가면 송곡리에서 발원하여 동쪽으로 흘러 양화천으로 유입되는 제 1지류 하천이다.
봉부자에 의한 유속측정은 하천수면에 봉부자를 투하한 후 유하한 거리와 시간을 이용하여 계산한다. 본 연구에서는 봉부자를 이용하여 유속을 측정하기 위한 제 1단면에서부터 제 2단면까지의 구간을 20 m로 하였으며, 유하시간을 측정하기 위해 상하류간의 CCTV를 설치하였다. 따라서 평균유속은 구간거리를 시간으로 나누어 산정하였으며, 유출량은 평균유속과 통수단면적을 곱하여 유량으로 환산하였다.
HEC-GeoHMS 모형을 통해 소유역으로 분할하였으며, 각각의 소유역에 대한 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 실측 강우-유출사상을 적용하였다. 소유역의 면적평균강우량을 산정하기 위한 강우관측소는 율극교 유역내에 위치한 장천초교(구 설성지점) 및 금당초교(구 태평지점) 강우관측소의 2개 지점과 유역 외에 이천남초교(구 이천지점) 및 여주대교(구 여주지점) 강우관측소 자료를 이용하였다. 강우자료는 한강홍수통제소의 10분 강우량 자료이며, 소유역의 면적평균강우량은 Thiessen 가중법을 적용하였다.
이를 위한 방법론은 다음과 같다. 하천정비종합계획에서 산정된 첨두유출량과 소유역과의 면적비로 계산한 첨두유출량과의 비교를 위해 하천정비종합계획 보고서에서 적용한 30년 빈도 설계강우량을 수집하였다. 여기에는 강우의 시간분포도 포함된다.

데이터처리

4개의 호우사상에 대한 검보정의 정확도를 파악하기 위해 상대첨두치오차(Relative Peak Error), 절대평균편차(Absolute Mean Bias), 제곱근평균자승오차(Root Mean Square Error), 상관계수(coefficient of correlation)를 적용하였다. 그 결과 RPE는 평균 0.

이론/모형

이때 강우손실 모형은 NRCS 방법을, 유역추적법은 Clark 단위도법을, 하도추적은 Muskingum 방법을 적용하였다. Clark 단위도의 매개변수를 산정하기 위한 초기값으로는 연속형 Kraven 경험식 및 Sabol 경험식을 이용하였다. 면적비를 적용한 유출량과 관측유량자료를 비교한 결과 14 ~ 25% 정도의 차이를 보였다.
위 방법론은 하천설계에 있어 널리 적용되고 있는 설계기법이다(KWRA, 2009). Clark 단위도의 매개변수를 산정하기 위해 초기값으로 연속형 Kraven (II) 경험식 및 Sabol 경험식을 이용하였다. 구축된 HECHMS 모형을 활용하여 4개의 강우사상에 대해 검정을 통해 유출매개변수를 결정하였다.
소유역의 유출매개변수를 결정하기 위해 율극교 지점(구 율극지점)에 대해 강우-유출해석을 수행하였다. HEC-GeoHMS 모형을 통해 소유역으로 분할하였으며, 각각의 소유역에 대한 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 실측 강우-유출사상을 적용하였다. 소유역의 면적평균강우량을 산정하기 위한 강우관측소는 율극교 유역내에 위치한 장천초교(구 설성지점) 및 금당초교(구 태평지점) 강우관측소의 2개 지점과 유역 외에 이천남초교(구 이천지점) 및 여주대교(구 여주지점) 강우관측소 자료를 이용하였다.
강우손실 모형은 NRCS 방법을, 유역추적법은 Clark 단위도법을, 하도추적은 Muskingum 방법을 적용하였다. NRCS방법은 미계측 유역에서도 토지이용도와 토양형을 활용하여 강우손실량을 산정할 수는 장점이 있다.
소유역의 면적평균강우량을 산정하기 위한 강우관측소는 율극교 유역내에 위치한 장천초교(구 설성지점) 및 금당초교(구 태평지점) 강우관측소의 2개 지점과 유역 외에 이천남초교(구 이천지점) 및 여주대교(구 여주지점) 강우관측소 자료를 이용하였다. 강우자료는 한강홍수통제소의 10분 강우량 자료이며, 소유역의 면적평균강우량은 Thiessen 가중법을 적용하였다. Fig.
면적비를 통한 소하천 유역의 유출량 검증을 위해 송곡천을 대상으로 유량측정을 수행하였다. 소유역의 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 강우사상을 적용하였으며, 강우 유출해석은 HEC-HMS 모형을 이용하였다. 이때 강우손실 모형은 NRCS 방법을, 유역추적법은 Clark 단위도법을, 하도추적은 Muskingum 방법을 적용하였다.
소하천 유역이 포함된 소유역을 분할하기 위해 HECGeoHMS 모형을 이용하였으며, HEC-HMS 모형을 통해 소유역별로 유출량을 산정하였다. 지형분석도구인 HECGeoHMS은 basin processing tool을 이용하여 임계면적을 기준으로 소유역으로 구분할 수 있으며, 소유역에 대한 유역특성인자인 유역면적, 하도길이, 하도경사 등의 산정이 가능하다.
유출량을 산정하기 위해서는 통수단면적과 유속이 필요하다. 유량관측지점에서의 단면도는 Trimble사의 RTK GPS(Real Time Kinematic GPS)를 이용하여 측량하였으며, 위 장비는 위치정보를 실시간으로 고 정밀도로 측정이 가능하다. 아래 Fig.
소유역의 유출매개변수를 결정하기 위해 4개의 강우사상을 적용하였으며, 강우 유출해석은 HEC-HMS 모형을 이용하였다. 이때 강우손실 모형은 NRCS 방법을, 유역추적법은 Clark 단위도법을, 하도추적은 Muskingum 방법을 적용하였다. Clark 단위도의 매개변수를 산정하기 위한 초기값으로는 연속형 Kraven 경험식 및 Sabol 경험식을 이용하였다.

성능/효과

9이다. 강우유출모형에서 면적비를 이용하여 산정한 소유역에서의 첨두유량과 관측유량을 비교한 결과 첨두유량의 차이가 14 ~ 25% 정도로 분석되었다. Event 1 ~ 3 (2014년 사상)의 경우 강우량의 크기가 작아 기저유출의 영향이 상대적으로 크며, 이로 인해 오차가 상대적으로 크게 발생한 것으로 판단된다.
4개의 호우사상에 대한 검보정의 정확도를 파악하기 위해 상대첨두치오차(Relative Peak Error), 절대평균편차(Absolute Mean Bias), 제곱근평균자승오차(Root Mean Square Error), 상관계수(coefficient of correlation)를 적용하였다. 그 결과 RPE는 평균 0.66%이며 호우사상 3의 경우 1.09%로 가장 높은 첨두치오차가 발생하였다. CC는 평균 0.
이로 이해 소하천에서의 설계홍수량은 대하천 유역에 비해 산정하기 어려우며, 설계홍수량 역시 큰 오차를 발생시킬 가능성이 크다. 따라서 소하천이 포함된 소유역에 대해 강우유출해석을 수행하고, 제안된 방법론을 통해 고시된 설계홍수량이 적절한지를 검증할 수 있다. 아울러 본 연구에서 제안된 방법론은 기존 설계홍수량 산정기법에 비해 간단하고 신속하게 홍수량을 추정할 수 있다.
Table 6의 ①은 하천정비종합계획에서 제시된 30년 빈도의 설계홍수량, ②는 소유역에서 calibration을 통해 결정된 유출매개변수를 적용하여 산정된 설계홍수량, ③은 소하천과 소유역간의 면적비, ④는 소유역에서 산정된 유출량을 면적비를 적용하여 소하천의 설계홍수량을 계산한 값, ⑤는 하천정비종합계획의 설계홍수량과 면적비를 이용하여 계산된 소하천의 설계홍수량간의 상대오차이다. 면적비를 이용하여 계산된 소하천 홍수량과 하천정비종합계획의 설계홍수량을 비교한 결과 상대오차의 평균은 19.8%이다. 첨두유량의 차이가 20% 정도로 면적비를 이용한 첨두유출량 산정방법론은 타당하다고 판단된다.
Clark 단위도의 매개변수를 산정하기 위한 초기값으로는 연속형 Kraven 경험식 및 Sabol 경험식을 이용하였다. 면적비를 적용한 유출량과 관측유량자료를 비교한 결과 14 ~ 25% 정도의 차이를 보였다. 제안된 방법론의 타당성을 재확인하기 위해 하천정비종합계획에서 산정된 첨두유량과 소유역과의 면적비로 계산한 첨두유량을 비교하였다.
따라서 소하천이 포함된 소유역에 대해 강우유출해석을 수행하고, 제안된 방법론을 통해 고시된 설계홍수량이 적절한지를 검증할 수 있다. 아울러 본 연구에서 제안된 방법론은 기존 설계홍수량 산정기법에 비해 간단하고 신속하게 홍수량을 추정할 수 있다. 제안된 방법론이 기존의 설계홍수량을 대체할 수는 없지만 유역관리 측면에서 신속한 홍수량을 산정 할 수 있는 장점이 있다.
제안된 방법론의 타당성을 재확인하기 위해 하천정비종합계획에서 산정된 첨두유량과 소유역과의 면적비로 계산한 첨두유량을 비교하였다. 이를 위해 31개소의 소하천을 대상으로 설계홍수량을 비교한 결과, 20% 정도의 홍수량의 차이가 발생하였다. 따라서 면적비를 적용한 미계측지역에서의 첨두유량 산정방법론이 타당하다고 판단된다.
91로 4개의 호우사상 중 상대적으로 낮은 재현성을 보이고 있다. 전체적으로 검보정 과정이 첨두발생시간 및 첨두유출량을 잘 재현하였다고 판단된다. Table 4와 Fig.
따라서 소하천이 포함된 소유역에 대해 강우유출해석을 수행하고, 제안된 방법론을 통해 고시된 설계홍수량이 적절한지를 검증할 수 있다. 아울러 본 연구에서 제안된 방법론은 기존 설계홍수량 산정기법에 비해 간단하고 신속하게 홍수량을 추정할 수 있다. 제안된 방법론이 기존의 설계홍수량을 대체할 수는 없지만 유역관리 측면에서 신속한 홍수량을 산정 할 수 있는 장점이 있다.
아울러 본 연구에서 제안된 방법론은 기존 설계홍수량 산정기법에 비해 간단하고 신속하게 홍수량을 추정할 수 있다. 제안된 방법론이 기존의 설계홍수량을 대체할 수는 없지만 유역관리 측면에서 신속한 홍수량을 산정 할 수 있는 장점이 있다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	국내에서의 설계홍수량은 어떠한 방법을 통해 산정되는가?	국내에서의 설계홍수량은 주로 강우빈도 해석을 통해 설계강우량을 산정하고, 설계강우량의 시간분포를 Clark 유역추적법에 적용하여 설계홍수량을 결정한다. 설계홍수량 산정은 치수구조물의 규모를 결정하는 가장 기초가 되는 분석과정이지만 국내의 경우 산정된 설계홍수량의 신뢰도 검증에 대한 연구는 미흡한 실정이다.
	미계측 지역에서는 어떠한 방법으로 첨두유출량을 간접적으로 산정하는가?	이러한 미계측 유역에서 적용되는 일반적인 설계방법은 유역내 다른 지점 또는 유사한 다른 유역에서 얻은 성과를 토대로 단위유량도를 합성하거나 아니면 유역 내 다른 지점에 대해 유출해석하고 이를 대상지점에 대한 근삿값으로 전이하는 것이다. 따라서 미계측 지역에서는 지역분석(regional analysis) 또는 경험적인 상관분석(correlation analysis) 등을 통해 첨두유출량을 간접적으로 산정한다(Lee, 2011). 합성단위도를 적용하는 경우는 Clark 단위도법이 가장 대표적인 방법이다(Jung, 2005).
	설계홍수량 산정시의 불확실성에는 어떠한 것들이 있는가?	이 과정에서 추정된 설계홍수량에는 다양한 원인에 의한 불확실성이 내포되어 있다. 일반적으로 알려진 불확실성으로는 적절한 확률론적 모형 선택의 어려움(Mitosek et al., 2006; Laio et al., 2009), 유출모형의 매개변수 불확실성(Martins and Stedinger, 2000; Griffis and Stedinger, 2007), 수문자료의 불확실성(Baldassarre et al., 2012) 등이 있다.

참고문헌 (26)

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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