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제안 방법
- 고온 열화된 미소 시험편을 산화 알루미나 0.3 µm까지 경면 연마 후, Murakami's regent(3 g K3Fe (CN)6 + 10g NaOH + 100mL H2O)를 이용하여 입계 탄화물만을 선택적으로 에칭하여, 고온 열화에 따른 탄화물 거동을 관찰하였다.
- 고온열화에따른 Vickers 경도 변화는 압입하중을 1HV, 압입시간은 10 초로 하여 각 시편 당 5 회씩 측정하여,그 평균값을 산출하였다. 고온 열화재의 인장시험은 상온에서 2 mm/min의 변위제어를 통해 실시하였으며, 응력-변형율 곡선을 통해 기계적 물성치를 산출하였다. 항복강도는 0.
- 인장 시험편 및 미소 시험편은 주문 제작한 전기열처리로(electric furnace)를 이용하여 대기 중 650 °C 에서 100 시간부터 최대 1,000시간까지 실시하였다. 고온열화에따른 Vickers 경도 변화는 압입하중을 1HV, 압입시간은 10 초로 하여 각 시편 당 5 회씩 측정하여,그 평균값을 산출하였다. 고온 열화재의 인장시험은 상온에서 2 mm/min의 변위제어를 통해 실시하였으며, 응력-변형율 곡선을 통해 기계적 물성치를 산출하였다.
- 관찰 전Murakami’s regent를 사용하여 M23C6 탄화물을 선택적으로 에칭함으써, 열화에 따른 탄화물의 생성 및 분포를 관찰하였다.
- 따라서, 본 연구에서는 오스테나이트계 304 강을 고온의 650°C의 대기 환경에서 1,000시간까지 열화시킨 후, 고온 열화 환경에서 입계 탄화물 형성에 따른 기계적 물성치 저하특성을 관찰하였다.
- 3 µm까지 경면 연마 후, Murakami's regent(3 g K3Fe (CN)6 + 10g NaOH + 100mL H2O)를 이용하여 입계 탄화물만을 선택적으로 에칭하여, 고온 열화에 따른 탄화물 거동을 관찰하였다. 또한, EDS 분석을 통해 석출된 탄화물의 성분을 분석하였다.
- 박판을 일정 크기로 절단 후 기계적 특성 평가 및 조직 관찰을 위한 인장시편 및 미소시편으로 가공하였으며, 인장시편의 치수 및 형상을 그림 1에 나타내었다. 미소시편의 경우 에머리 페이퍼로 #2000까지 경면 연마하였으며, 아세톤 및 에탄올세척 후 완전히 건조시켜 열화를 진행하였다.
- 본 연구에서 사용된 STS 304(ASTM A204M-304) 강은 포스코(POSCO)에서 제작된 가로, 세로그리고 두께가 1,219 mm × 2,438 mm × 2mm인박판을 사용하였으며, 화학 조성을 표 1에 나타내었다. 박판을 일정 크기로 절단 후 기계적 특성 평가 및 조직 관찰을 위한 인장시편 및 미소시편으로 가공하였으며, 인장시편의 치수 및 형상을 그림 1에 나타내었다. 미소시편의 경우 에머리 페이퍼로 #2000까지 경면 연마하였으며, 아세톤 및 에탄올세척 후 완전히 건조시켜 열화를 진행하였다.
- 스테인리스강의 인공 열화 실험은 일반적으로 600 - 800 °C 범위에서 시행되며[7,8], 본 연구에서는 650 °C의 열화 온도를 선정하였다.
- 인장 시험편 및 미소 시험편은 주문 제작한 전기열처리로(electric furnace)를 이용하여 대기 중 650 °C 에서 100 시간부터 최대 1,000시간까지 실시하였다.
- 2% 오프셋 방법을 통해 계측을 하였으며, 연신율은 인장시험기의 크로스헤드 변위가 아닌 별도의 신율계를 장착하여 계측하였다. 인장시험 이후 파단면은 주사전자현미경으로 열화에 따른 파단양상 변화를 관찰하였다.
- 고온 열화재의 인장시험은 상온에서 2 mm/min의 변위제어를 통해 실시하였으며, 응력-변형율 곡선을 통해 기계적 물성치를 산출하였다. 항복강도는 0.2% 오프셋 방법을 통해 계측을 하였으며, 연신율은 인장시험기의 크로스헤드 변위가 아닌 별도의 신율계를 장착하여 계측하였다. 인장시험 이후 파단면은 주사전자현미경으로 열화에 따른 파단양상 변화를 관찰하였다.
대상 데이터
- 본 연구에서 사용된 STS 304(ASTM A204M-304) 강은 포스코(POSCO)에서 제작된 가로, 세로그리고 두께가 1,219 mm × 2,438 mm × 2mm인박판을 사용하였으며, 화학 조성을 표 1에 나타내었다.
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