[논문]생태저류지 LID 시설의 강우유출수 처리비 산정

최정현; 이옥정; 김상단

doi:10.15681/kswe.2017.33.5.563

문제 정의

이에 본 연구는 LID 시설의 설계 및 평가에 적합한 강우 유출수 처리비를 제안하는 것을 목적으로 한다. 현재 이용 중인 강우처리비는 해당 처리대상구역에서 발생한 강우유출수 대비 비점오염저감시설이 차집 할 수 있는 강우유출수의 비로 정의되기 때문에(Choi et al.
전술한 바와 같이 다양한 강우특성이 반영되지 않은 기존의 회귀상수는 전국에 적용하기에는 한계가 있을 것으로 판단된다. 이에 다양한 강우특성에 따른 강우유출수 처리비의 민감도를 분석함으로써 강우특성에 따른 지역별 오차를 확인하고자 한다. 그 후, 다양한 강우 특성으로부터 평균적으로 산출된 강우유출수 처리비를 이용하여 회귀상수가 새롭게 산정된다.
기존의 강우처리비는 설계기준강우에 따른 강우처리비를 산정하는 방식으로 되어 있으나, LID 시설의 경우에는 표준 시설 제원을 기준으로 영향면적(처리대상구역의 면적) 대비 시설면적(LID 시설이 점유하고 있는 면적)의 비가 더 중요하다고 판단되기에 이를 기반으로 이에 따른 강우유출수 처리비를 산정하였다. 또한 강우특성 및 표준제원에 따른 민감도를 분석함으로써 생태저류지 LID 시설의 강우유출수 처리비 산정방법을 제안하고자 다음과 같은 연구절차를 진행하였다.
지역에 따라 평균적인 강우량, 강우집중도, 발생빈도 및 지속시간 등 강우특성이 다르며, 이러한 강우특성은 도시지역에서의 강우유출과정에 영향을 주며, LID 시설에 차집되는 강우유출수량에도 영향을 미칠 것으로 판단된다. 따라서 본 연구에서는 지역별 강우특성이 생태저류지의 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 분석하였다. 앞서 EPA SWMM으로 구축된 대상구역에 다양한 지역의 강우자료를 입력하여 유출모의 수행하였다.
이에 본 연구에서는 생태저류지 LID 시설의 설계 및 평가에 적용하기 위한 강우유출수 처리비를 산정하는 회귀계수를 새롭게 유도하였다. 이때, 설계기준강우량 대신 생태저류지의 시설면적과 영향면적을 이용하여, 기술지침에서 제시된 경험공식(Eq.
기존의 강우처리비 산정방법은 소규모 LID 시설의 설계 및 평가에 적용하기에 적절하지 못할 가능성이 있으며, 지역별 다양한 강우특성이 반영되지 않은 문제가 있다. 이에 본 연구에서는 생태저류지 LID 시설의 설계 및 평가를 위한 강우유출수 처리비 산정공식을 새롭게 제안하고자 하였다.
이에 본 연구에서는 기존의 설계기준강우량 대신 영향면적 대비 시설면적에 따라 강우유출수 처리비를 산정하는 방법을 제안하고자, 설계 제원에 따른 강우유출수 처리비의 민감도를 살펴보았다. 시설의 공간적인 규모가 동일하다면 시설 내부의 제원의 높이를 변경한다고 하더라도 유의하게 강우유출수 처리량이 증가할 수는 없을 것이다.

가설 설정

EPA, 1999; VWRRC, 2013). 이에 본 연구에서는 이를 종합하여 일반적인 영향면적을 약 2,000 ~ 2,500 m²로 판단하였으며, 따라서 생태저류지의 영향면적을 배수분구 S2(4,719 m²)의50 %인 2,359.5 m²로 설정하였고 배수분구 말단에 94.38 m²의 생태저류지를 설치하는 것으로 가정하였다. 생태저류지의 표준제원을 설정하기 위해 DOEE (2013), Palhegyi(2010), U.

제안 방법

우선적으로 시설의 설계기준강우를 이용하여 강우처리비를 산정하며, 이를 통해 삭감대상부하비가 계산된다. 그 후 대상지역의 토지계 발생부하량에 삭감대상부하비를 곱하여 삭감대상부하량을 산정한다. 산정된 삭감대상부하량에 개별 비점오염저감시설의 저감효율을 적용하여 비점오염저감시설의 삭감 부하량을 계산한다.
그 후 대상지역의 토지계 발생부하량에 삭감대상부하비를 곱하여 삭감대상부하량을 산정한다. 산정된 삭감대상부하량에 개별 비점오염저감시설의 저감효율을 적용하여 비점오염저감시설의 삭감 부하량을 계산한다.
이를 위하여 장기간 관측 자료가 확보된 부산광역시 녹산 국가산업단지 일부지역을 대상으로 EPA SWMM을 구축하고, 다양한 용량의 생태저류지 설계에 따른 강우유출수 처리비가 산정된다. 전술한 바와 같이 다양한 강우특성이 반영되지 않은 기존의 회귀상수는 전국에 적용하기에는 한계가 있을 것으로 판단된다.
그 후, 다양한 강우 특성으로부터 평균적으로 산출된 강우유출수 처리비를 이용하여 회귀상수가 새롭게 산정된다. 또한, 본 연구에서 제안하고자 하는 시설면적과 영향면적을 비를 이용한 강우유출수 처리비 산정방법의 타당성을 확보하기 위하여 생태저류지의 설계 제원, 시설의 깊이에 따른 강우유출수 처리비의 민감도가 분석된다. 이러한 분석 결과를 종합하여 최종적으로 생태저류지 LID 시설을 위한 새로운 강우유출수 처리비 산정공식이 제안된다.
4 °C이며, 최대풍향은 북동풍이다(KICOX, 2014). EPA SWMM을 이용하여 대상구역을 건물과 비건물 부분으로 나누어 모형을 구축하였으며, 모두 100 % 불투수면적으로 설정하였다. 대상구역의 위치 및 구축된 모형의 소유역도를 Fig.
또한, 이외의 매개변수들은 User’s Manual Version 5.1 (U.S.EPA, 2015)과 Palhegyi (2010)을 참고하여 일반적인 생태저류지를 구성하였다.
, 2015). 해당 모듈은 실측된 강우유출수 유출고와 모의된 강우유출수 유출고를 비교하면서 Matlab의 Patternsearch 기법을 이용하여 목적함수가 1에 가까워지는 매개변수들의 값을 자동으로 추정한다. 목적함수는 Kling-Gupta efficiency(KGE)(Gupta et al.
EPA SWMM은 LID 시설 설치에 따른 도시유역의 수문 현상을 모의 할 수 있도록 LID 모듈을 제공하고 있다. 본 연구에서는 앞서 구축된 대상구역에 생태저류지를 설치하여 강우유출수 처리비를 산정하였다. 일반적으로 현업에서는 KECO (2009)에서 제시한 규정에 따라 영향면적 2,000 m²에 대하여 80 m²의 시설면적을 가지는 생태저류지를 설치하고 있다.
EPA (2015)와 VWRRC (2013)에서 제시하고 있는 값을 참고하였다. 해당 연구 및 보고서를 종합하여, 생태저류지 표층, 토양층 및 저장층의 표준 깊이를 각각 300 mm, 600 mm, 300 mm로 설정하였다. 또한, 이외의 매개변수들은 User’s Manual Version 5.
따라서 Table 2와 같이 각 층별로 ± 50 mm 및 ± 100 mm 씩 변화를 주어 EPA SWMM 유출모의를 수행하였다.
따라서 본 연구에서는 지역별 강우특성이 생태저류지의 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 분석하였다. 앞서 EPA SWMM으로 구축된 대상구역에 다양한 지역의 강우자료를 입력하여 유출모의 수행하였다. 입력된 강우자료는 기상청 강우관측소 61개 지점의 2003년부터 2013년까지 시간강우자료가 사용되었다.
입력된 강우자료는 기상청 강우관측소 61개 지점의 2003년부터 2013년까지 시간강우자료가 사용되었다. 유출모의를 통해 각 지점별 강우자료에 내포된 해당 지역의 강우특성에 따른 강우유출수 처리비를 산정하였다. 사용된 강우자료의 관측소 위치는 Fig.
본 연구에서 제안하고자 하는 강우유출수 처리비 산정방법은 LID 시설의 영향면적 대비 시설면적의 비의 함수로 표현되는데, 이 때 제안된 강우유출수 처리비 공식은 LID 시설의 표준제원을 기준으로 제시된다. 따라서 LID 시설의 제원이 표준제원과는 다르게 변경될 경우 이러한 변화가 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 살펴보는 것이 실무적으로 중요한 사안이 될 것이다.
따라서 LID 시설의 제원이 표준제원과는 다르게 변경될 경우 이러한 변화가 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 살펴보는 것이 실무적으로 중요한 사안이 될 것이다. 이를 위하여, 생태저류지의 각 층별 깊이를 조정하여 강우유출수 처리비의 변화량을 분석하였다. 생태저류지는 일반적으로 표층 300 mm, 토양층 600 mm, 저장층 300 mm로 설계된다(DOEE, 2013; Palhegyi, 2010; U.
따라서 Table 2와 같이 각 층별로 ± 50 mm 및 ± 100 mm 씩 변화를 주어 EPA SWMM 유출모의를 수행하였다. 이때, 서울, 인천, 부산, 강릉, 광주 등 9개 주요 지점의 강우자료를 이용하여 각 지역별로 표준제원의 변경에 따른 강우유출수 처리비를 산정하여 지역별 강우특성에 대한 결과의 차이를 같이 살펴보았다.
마지막으로 강우특성에 따른 강우유출수 처리비 산정에 포함될 수 있는 오차를 최소화하고자 기상청 강우관측소 61개 지점의 강우자료로부터 산정된 강우유출수 처리비를 평균하여 시설면적과 영향면적 비에 따른 강우유출수 처리비를 새롭게 산정하였다. 또한, 시설면적과 영향면적비로부터 산정된 강우유출수 처리비와 기술지침의 회귀상수를 이용하여 산정된 강우처리비를 비교하였다.
또한, 시설면적과 영향면적비로부터 산정된 강우유출수 처리비와 기술지침의 회귀상수를 이용하여 산정된 강우처리비를 비교하였다. 비점오염저감시설의 설치 및 관리지침(MOE, 2014)참고하여 본 연구에서 사용된 생태저류지의 시설면적과 영향면적의 비를 설계기준강우량(P1, mm)으로 환산하였다. 환산을 위한 계산식은 다음과 같다.
)이며, A는 영향면적(ha)이다. 환산된 설계기준강우량에 기존의 회귀상수를 적용하여 강우처리비를 산정하였다.
대상구역의 수문현상을 재현하고자 EPA SWMM과 Matlab 연계 모듈의 자동 매개변수 추정방법을 이용하여 강우유출수 모의와 관련된 매개변수들을 최적화하였다. 강우유출수 보정을 위해 사용된 매개변수들은 각 배수분구별 %Slope, NImperv, Dstore-Imperv, %Zero-Imperv로 Table 3과 같이 추정되었다.
지역별 강우특성이 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 알아보기 위하여 기상청 61개 강우관측지점의 시간강우자료를 이용하여 강우유출수 처리비를 산정하였으며, 그 결과를 Fig. 5에 나타내었다. 지역별 강우특성에 따라 강우유출수 처리비 곡선의 형상에 큰 차이를 보이는 것으로 나타났다.
생태저류지의 각 층별 깊이를 변경하여 서울, 부산, 강릉, 인천, 대전, 대구, 울산, 광주, 제주 지점의 강우특성에 대해 강우유출수 처리비를 산정하였다. 이때, 시설면적과 영향면적의 비는 0.
본 연구에서는 앞서 각 강우특성별로 산정된 강우유출수 처리비를 평균하여 시설면적 대비 영향면적에 따른 강우유출수 처리비를 새롭게 산정하였다(Fig. 7). 또한, 이를 기술지침에서 제시하는 회귀상수를 이용하여 산정한 강우처리비와 비교하였다.
(4)에 대입하여 강우처리비를 산정하였다. 기술지침의 경험공식은 5 - 50 mm 범위의 설계기준강우량으로부터 산정되었으므로, 이와 대응하는 시설면적과 영향면적의 비(0.004 - 0.07)로부터 산정된 강우유출수 처리비(SIR)와 강우처리비(NIER)를 비교하였다(Fig. 8). 그 결과, 본 연구에서 산정된 강우유출수처리비가 강우처리비보다 다소 작게 추정되고 있음을 확인할 수 있었다.
하지만 모든 범위의 시설면적과 영향면적의 비를 고려하여 경험공식을 유도할 경우 강우유출수 처리비가 실제와 다르게 왜곡되어 산정되기 때문에 적합하지 않다고 판단된다. 시설면적과 영향면적의 비가 0.2이상일 때 대부분의 강우특성별 강우유출수 처리비가 1로 수렴(Fig. 5 참고)하므로, 본 연구에서는 이를 고려하여 0.004에서 0.2 사이의 시설면적과 영향면적의 비에 대하여 강우유출수 처리비로 경험공식을 산정하였다(Eq. (5)).
기존의 강우처리비 산정공식은 다양한 강우특성이 반영되지 않은 문제가 있으므로 지역별 강우특성에 따른 강우 유출수 처리비의 민감도를 살펴보았다. 지역별 강우특성 간에 강우유출수 처리비가 최대 0.
그러나 설계지침 목적의 강우유출수 처리비 산정방법은 전국에 단일한 공식을 산정하여 지역별 오차들을 최소화 시킬 필요가 있다. 따라서 표준제원으로 구성한 생태저류지에 대해 지역별 강우특성으로부터 산정된 강우 유출수 처리비를 평균하여 시설면적과 영향면적의 비에 따른 강우유출수 처리비를 산정하였다. 기존의 경험공식을 이용하여 산정한 강우처리비와 비교한 결과, 현재의 강우처리비의 경우 생태저류지 LID 시설의 성능을 과대평가하고 있는 것으로 분석되었기 때문에 현재의 강우처리비 산정방법은 개선이 필요할 것으로 생각된다.
마지막으로 강우특성에 따른 강우유출수 처리비 산정에 포함될 수 있는 오차를 최소화하고자 기상청 강우관측소 61개 지점의 강우자료로부터 산정된 강우유출수 처리비를 평균하여 시설면적과 영향면적 비에 따른 강우유출수 처리비를 새롭게 산정하였다. 또한, 시설면적과 영향면적비로부터 산정된 강우유출수 처리비와 기술지침의 회귀상수를 이용하여 산정된 강우처리비를 비교하였다. 비점오염저감시설의 설치 및 관리지침(MOE, 2014)참고하여 본 연구에서 사용된 생태저류지의 시설면적과 영향면적의 비를 설계기준강우량(P1, mm)으로 환산하였다.
마지막으로 본 연구에서 산정된 강우유출수 처리비를 이용하여 새로운 경험공식을 유도하였다. 본 연구에서 제안된 경험공식은 상대적으로 큰 규모의 비점오염저감시설 설계를 위하여 고안된 기존의 산정방법을 소규모 LID 시설에 적용함에 따라 발생하는 오차를 제거하고 지역별 다양한 강우특성을 반영하여 강우특성에 따른 오차를 상대적으로 감소시킬 것으로 생각된다.

대상 데이터

대상구역의 연평균 기후 특성은 강우량 1,700.1 mm, 강우일수 98일, 상대습도 62.3 %, 평균기온 15.4 °C이며, 최대풍향은 북동풍이다(KICOX, 2014).
본 연구에서는 부산광역시 강서구 송정동에 위치한 녹산국가산업단지 일부지역(13,000 m²)을 대상구역으로 선정하였다. 대상구역은 아스팔트 및 콘크리트 등으로 포장된 표면과 철재건물 등으로 구성된 불투수지역이다.
)을 대상구역으로 선정하였다. 대상구역은 아스팔트 및 콘크리트 등으로 포장된 표면과 철재건물 등으로 구성된 불투수지역이다. 대상구역의 연평균 기후 특성은 강우량 1,700.
EPA SWMM 장기유출모의를 위한 강우 입력 자료는 기상청 부산지점 2003년부터 2013년까지의 시간강우자료를 이용하였으며, 증발산의 경우 동일지점의 월평균기온으로부터 Thornthwaite 방법을 이용하여 월평균 증발산을 산출하여 이용하였다. 이때, 초기 값에 대한 영향을 제거하기 위하여 2003년의 모의결과는 분석에서 제외하였다.
매개변수 추정에 사용된 실측 자료는 대상구역에서 배출되는 강우유출수 모니터링 자료가 사용되었으며, 이는 2009년 4월부터 2012년 7월까지 강우 사상 중 20개의 강우 사상에 대하여 대상구역 말단부 우수관거에서 관측한 자료이다.
38 m²의 생태저류지를 설치하는 것으로 가정하였다. 생태저류지의 표준제원을 설정하기 위해 DOEE (2013), Palhegyi(2010), U.S.EPA (2015)와 VWRRC (2013)에서 제시하고 있는 값을 참고하였다. 해당 연구 및 보고서를 종합하여, 생태저류지 표층, 토양층 및 저장층의 표준 깊이를 각각 300 mm, 600 mm, 300 mm로 설정하였다.
앞서 EPA SWMM으로 구축된 대상구역에 다양한 지역의 강우자료를 입력하여 유출모의 수행하였다. 입력된 강우자료는 기상청 강우관측소 61개 지점의 2003년부터 2013년까지 시간강우자료가 사용되었다. 유출모의를 통해 각 지점별 강우자료에 내포된 해당 지역의 강우특성에 따른 강우유출수 처리비를 산정하였다.

데이터처리

7). 또한, 이를 기술지침에서 제시하는 회귀상수를 이용하여 산정한 강우처리비와 비교하였다. 따라서 시설면적과 영향면적의 비를 Eq.

이론/모형

모형에 의하여 모의된 강우유출수는 모형 매개변수 값에 따라 크게 달라지며, 사용자의 모의 숙련도에 따라 그 결과의 신뢰도가 좌우된다. 본 연구에서는 사용자 임의의 매개변수 입력에 따른 신뢰도의 하락을 방지하기 위해 EPASWMM과 Matlab 연계 모듈을 이용하였다(Choe et al., 2015). 해당 모듈은 실측된 강우유출수 유출고와 모의된 강우유출수 유출고를 비교하면서 Matlab의 Patternsearch 기법을 이용하여 목적함수가 1에 가까워지는 매개변수들의 값을 자동으로 추정한다.
해당 모듈은 실측된 강우유출수 유출고와 모의된 강우유출수 유출고를 비교하면서 Matlab의 Patternsearch 기법을 이용하여 목적함수가 1에 가까워지는 매개변수들의 값을 자동으로 추정한다. 목적함수는 Kling-Gupta efficiency(KGE)(Gupta et al., 2009)가 사용되었다. KGE는 관측 자료와 모의 자료 사이의 평균, 표준편차 및 상관계수의 오차를 고려하며, 다음과 같은 식으로 나타내어진다.

성능/효과

4에 나타내었다. 두 값을 비교한 결과 결정계수와 모형효율계수는 각각 0.98, 0.93으로 높은 상관성을 나타내었다.
5에 나타내었다. 지역별 강우특성에 따라 강우유출수 처리비 곡선의 형상에 큰 차이를 보이는 것으로 나타났다. 시설면적과 영향면적의 비가 0.
지역별 강우특성에 따라 강우유출수 처리비 곡선의 형상에 큰 차이를 보이는 것으로 나타났다. 시설면적과 영향면적의 비가 0.04일 때, 강우유출수 처리비는 최소 0.443(남해지점의 강우자료를 이용한 경우), 최고 0.635(울릉도 지점의 강우자료를 이용한 경우)로 강우 특성에 따라 최대 약 0.2 정도 차이나는 것을 확인할 수 있었다. 이는 지역별 강우특성이 강우유출수 처리비에 많은 영향을 미친다는 것을 의미한다.
04로 고정하였다. Fig. 5에서 살펴본 바와 같이 지역별로 강우특성의 다름에 따른 강우유출수 처리비의 절대적인 값에는 차이를 나타냈으나, Fig. 6의 결과를 살펴보면 제원의 변경에 따른 변화량은 표층, 토양층, 저장층의 변화가 모두 매우 유사한 패턴을 보이고 있음을 확인할 수 있었다. 표층의 경우 깊이가 10 mm 증가할 때 강우유출수 처리비 평균증가량은 약 0.
8). 그 결과, 본 연구에서 산정된 강우유출수처리비가 강우처리비보다 다소 작게 추정되고 있음을 확인할 수 있었다. 즉, 현재 기술지침에서 제시하는 경험공식은 생태저류지의 성능을 과대평가할 가능성이 있다.
시설의 공간적인 규모가 동일하다면 시설 내부의 제원의 높이를 변경한다고 하더라도 유의하게 강우유출수 처리량이 증가할 수는 없을 것이다. 본 연구의 결과에서도 가장 영향이 큰 표층의 깊이의 경우, 200 mm 증가 시 강우유출수 처리비는 0.1 이하로 증가하는 것으로 나타나 강우유출수 처리비에 미치는 영향이 매우 제한적인 것을 확인하였다. 따라서 지역의 여건상 더 많은 강우유출수를 처리해야 한다면 시설의 면적을 증가시키는 방법이 더 효율적일 것이다.
즉, 현재 기술지침에서 제시하는 경험공식은 생태저류지의 성능을 과대평가할 가능성이 있다. 참고로 본 연구에서 제시한 표준제원을 바탕으로 4 %의 시설면적과 영향면적의 비로 설치된 생태저류지의 경우 설계기준강우량으로 환산 시 약 27.4 mm로 산출되며, 이때 강우유출수 처리비는 기존 방법을 이용하였을 때는 0.6568, 본 연구에서 제시한 방법을 이용하였을 때는 0.5571로 산정되어 약 0.1의 오차가 발생하는 것으로 나타났다. 아울러서 기존의 5 mm 누적유출고 기준을 적용할 경우 시설면적과 영향면적의 비는 0.

후속연구

또한, 본 연구에서 제안하고자 하는 시설면적과 영향면적을 비를 이용한 강우유출수 처리비 산정방법의 타당성을 확보하기 위하여 생태저류지의 설계 제원, 시설의 깊이에 따른 강우유출수 처리비의 민감도가 분석된다. 이러한 분석 결과를 종합하여 최종적으로 생태저류지 LID 시설을 위한 새로운 강우유출수 처리비 산정공식이 제안된다.
1의 오차가 발생하는 것으로 나타났다. 아울러서 기존의 5 mm 누적유출고 기준을 적용할 경우 시설면적과 영향면적의 비는 0.4 %가 되므로, 너무 작은 시설면적을 갖는 LID 시설이 설계되더라도 설계기준을 만족하는 시설로 간주되기 때문에 이에 대한 보완이 필요할 것으로 판단된다.
1 이하로 증가하는 것으로 나타나 강우유출수 처리비에 미치는 영향이 매우 제한적인 것을 확인하였다. 따라서 지역의 여건상 더 많은 강우유출수를 처리해야 한다면 시설의 면적을 증가시키는 방법이 더 효율적일 것이다. 이러한 결과는 표준제원이 강우유출수 처리비에 미치는 영향을 고려하는 것보다는 영향면적 대비시설면적을 이용하여 강우유출수 처리비를 산정하는 것이 보다 더 합리적임을 의미한다.
마지막으로 본 연구에서 산정된 강우유출수 처리비를 이용하여 새로운 경험공식을 유도하였다. 본 연구에서 제안된 경험공식은 상대적으로 큰 규모의 비점오염저감시설 설계를 위하여 고안된 기존의 산정방법을 소규모 LID 시설에 적용함에 따라 발생하는 오차를 제거하고 지역별 다양한 강우특성을 반영하여 강우특성에 따른 오차를 상대적으로 감소시킬 것으로 생각된다. 따라서 본 연구에서 제안한 강우유출수 처리비 경험공식을 사용한다면 생태저류지의 설계 및 평가에 도움이 될 수 있을 것으로 기대된다.
본 연구에서 제안된 경험공식은 상대적으로 큰 규모의 비점오염저감시설 설계를 위하여 고안된 기존의 산정방법을 소규모 LID 시설에 적용함에 따라 발생하는 오차를 제거하고 지역별 다양한 강우특성을 반영하여 강우특성에 따른 오차를 상대적으로 감소시킬 것으로 생각된다. 따라서 본 연구에서 제안한 강우유출수 처리비 경험공식을 사용한다면 생태저류지의 설계 및 평가에 도움이 될 수 있을 것으로 기대된다.

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	현재 설계기준강우 기반의 강우처리비 산정방법에 대해 최근 제기되는 지적은?	현업에서는 강우처리비 산정을 위해 수생태법의 비점오염저감시설의 설치기준(제76조 제1항 관련 별표 17)에서 제시된 비점오염저감시설의 설계기준인 누적유출고 5 mm 이상의 수치만을 설계기준강우에 적용하고 있는 실정이다. 현재 이용 중인 설계기준강우 기반의 강우처리비 산정방법이 실제 비점오염저감시설의 강우유출수 차집 능력을 제대로 반영하지 못한다는 지적이 최근 제기되고 있으며(Choe et al., 2016; Choi et al, 2014a; Kim and Han, 2010), 현행산정방법은 인공습지 또는 비점오염 저감 목적의 저류지 등과 같이 상대적으로 규모가 큰 저류 구조물 기반의 비점오염저감시설의 설계를 위해서 고안되었기 때문에 소규모 LID 시설의 설계 및 평가에 적용하는 것에는 적절하지 못할 가능성이 있다.
	회귀상수 산정을 위해 어느 지역으로 부터 대표 강우자료를 도출하였는가?	또한, 현재의 강우처리비 산정방법은 지역별 다양한 강우 특성이 반영되지 않은 문제가 있다. 현재 기술지침에서 강우처리비 산정을 위해 제시하고 있는 회귀상수는 NIER(2008)에서 제안된 수치를 적용하고 있는데, 회귀상수 산정을 위해 양평, 대구, 대전, 광주 네 개 지점의 강우자료로부터 대표 강우자료를 도출하였다. 따라서 현재 적용되고 있는 회귀상수는 우리나라의 지역별 다양한 강우특성을 정확하게 반영하는데 한계가 있을 것으로 보고된 바 있다(Choi et al, 2014b).
	삭감량 계산 방법의 순서는 어떻게 되는가?	삭감량 계산 방법을 간단히 살펴보면 다음과 같은 순서로 수행된다. 우선적으로 시설의 설계기준강우를 이용하여 강우처리비를 산정하며, 이를 통해 삭감대상부하비가 계산된다. 그 후 대상지역의 토지계 발생부하량에 삭감대상부하비를 곱하여 삭감대상부하량을 산정한다. 산정된 삭감대상부하량에 개별 비점오염저감시설의 저감효율을 적용하여 비점오염저감시설의 삭감 부하량을 계산한다.

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[국내논문] 생태저류지 LID 시설의 강우유출수 처리비 산정
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