[논문]수직증축시 기존말뚝과 보강말뚝의 하중분담율 및 축강성 분석

정상섬; 조현철

doi:10.7843/kgs.2019.35.1.17

수직증축시 기존말뚝과 보강말뚝의 하중분담율 및 축강성 분석
A Study on the Load Distribution Ratio and Axial Stiffness on Existing and Reinforcing-Pile in Vertical Extension Remodeling 원문보기

韓國地盤工學會論文集 = Journal of the Korean geotechnical society, v.35 no.1, 2019년, pp.17 - 30

정상섬 (연세대학교 토목환경공학과) , 조현철 (연세대학교 토목환경공학과)

초록
AI-Helper

본 연구는 3차원 수치해석을 통해 기존말뚝과 보강말뚝의 하중분담율(Load Distribution Ratio)과 근사적 해석 기법으로 보강말뚝의 축방향 강성(Axial Stiffness)을 산정하였다. 시공단계를 고려하여 말뚝기초의 LDR에 영향을 미치는 인자를 파악하기 위해서 1) 말뚝기초의 강성, 2) 말뚝기초의 선단지지조건, 3) 기초판 접촉효과, 4) 보강말뚝의 설치위치에 따라 해석을 수행하여 기존말뚝과 신설말뚝의 하중분담율 거동을 확인하였다. 또한 5) 기존말뚝의 축방향 강성($K_{ve}$)를 사용하여 말뚝지지 전면기초의 3차원 근사적 해석기법(YSPR)으로 보강말뚝의 직경에 따른 강성($K_{vr}$)을 산정하고, 장기간 사용으로 인한 경화를 고려하여 $K_{ve}$를 3단계로 나누어 감소시켜 보강말뚝의 강성 변화의 경향을 살펴보고, 신설 말뚝의 강성 산정방법을 제시하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

This study presents the application of the numerical and analytical technique to simulate the Load Distribution Ratio (LDR) and to define axial stiffness on reinforcing pile foundation ($K_{vr}$) in vertical extension remodeling structure. The main objective of this study was to investigate the LDR between existing piles and reinforcing piles. Therefore, to analyze the LDR, 3D FEM analysis was performed as variable for elastic modulus, pile end-bearing condition, raft contacts, and relative position of reinforcing pile in a group. Also, using the axial stiffness ($K_{ve}$) of existing piles, the axial stiffness of reinforcing pile was defined by 3D approximate computer-based method, YSPR (Yonsei Piled Raft). In addition $K_{vr}$ was defined by reducing the $K_{ve}$considering the degradation of the existing piles.

주제어

표/그림 (17)

그림 Fig. 1. Load case along the construction stages of remodeling process
그림 Fig. 2. Top view of model
그림 Fig. 3. Front view of model
표 Table 1. Physical properties of soil
표 Table 2. Properties of piles and raft
표 Table 3. Loading level applied on pile foundation
그림 Fig. 4. Top view of model
그림 Fig. 6. Load-settlement curve
그림 Fig. 5. Front view of model & material properties
그림 Fig. 7. Variable stiffness of reinforcing pile
그림 Fig. 8. Pile end-bearing condition
그림 Fig. 9. Load distribution ratio with Raft
그림 Fig. 10. Reinforcing pile installation
그림 Fig. 11. YSPR (Yonsei Piled Raft) (Jeong, 2015)
그림 Fig. 12. Axial stiffness calculation
그림 Fig. 13. Load-settlement curves of different size of reinforcing piles
그림 Fig. 14. K_υr-settlement curves depending on different K_υe values

AI 본문요약
AI-Helper

* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.

문제 정의

수직증축 리모델링 시공시 기존말뚝기초는 최초 설치시기에 최적위치에 시공되었기 때문에 신설말뚝의 설치위치는 제한적이다. 그러나 보강말뚝이 전면기초의 어떠한 위치에 설치되느냐에 따라 하중분담율의 차이가 발생할 것을 예상하고 확인하기 위하여 본 해석을 수행하였다.
그러므로 기존말뚝을 고려한 K_ve을 도출하기 위해서는 본 YSPR을 통한 강성 산정 방법을 사용하는 것이 기초보강 설계시에 유용할 수 있다. 본 연구에서 제안하는 방법은 기존말뚝의 길이, 직경 및 제원에 대한 자료가 없어도 K_ve를 이용해 신설 보강말뚝이 설치되기 전 보강말뚝이 어느 정도의 강성을 발현할 수 있을지에 대해 제시 할 수 있다. 또한 시공 당시 보강말뚝의 목표 강성에 맞게 해석을 수행할 수 있어 보강말뚝의 제원을 상대적으로 간편하게 결정할 수 있다.
본 연구에서는 3차원 유한요소해석을 통하여 수직증축시 말뚝기초 구조물의 하중분담율을 분석하여 보았다. 기존말뚝과 보강말뚝의 현장 시공 상황을 최대한 모사하기 위하여 국토교통부에서 고시한 시공단계에 따른 해석방법을 통하여 해석을 수행하였고, 모델링 기법은 실제 현장 재하시험 결과와의 비교를 통해 검증하였으며 검증된 해석기법을 바탕으로 하중분담율을 분석하여 보았다.
2)을 사용하였다. 본 프로그램은 연약지반의 압밀거동 분만 아니라 과압밀 점토 그리고 사질토에도 적용이 가능한 다양한 재료 모형을 갖고 있을 뿐만 아니라 복잡한 비선형 거동을 고려한 재료 모형과 수렴을 돕는 알고리즘을 보유하였다. 또한 각 단계별로 모델링이 가능하여 수직증축 리모델링시의 일련의 과정들에 대한 세부적인 모델링을 각각 수행할 수 있다는 장점이 있다(Plaxis, 2005).
본 해석은 기초판과 지반을 1m 이격시켜 말뚝의 지지효과만 고려했던 앞선 해석과는 달리 지반과 접촉한 기초판이 하중분담율을 파악하기 위해 해석을 수행하였다. 본 해석에서는 기초판 즉, 전면기초의 지지력 효과를 극명하게 확인하기 위하여 기존의 해석조건과는 다르게 철거단계는 고려하지 않았으나 이를 제외한 다른 조건은 Table 2의 값을 동일하게 적용하였다.
기존말뚝과 신설말뚝이 암반에 지지된 선단지지말뚝(End Bearing Pile)과 사질토 지반에 관입된 마찰말뚝(Friction Pile)인 경우에 대하여 해석을 수행하였다. 본 해석은 암반관입 여부에 따라 하중분담율의 차이를 확인하고 침하량의 차이를 분석하는 것에 목적이 있다. 선 단지지말뚝과 마찰말뚝의 지반조건을 변경하기 위하여 앞선 Fig.

가설 설정

또한 말뚝과 전면기초는 재하되는 하중으로 인하여 재료 자체의 파괴는 일어나지 않는다고 가정하여 LinearElastic 모델을 사용하였고 말뚝과 전면기초는 콘크리트 재료의 일반적인 물성치를 적용하였다(Reul and Randolph, 2003). 또한 신설보강말뚝은 마이크로 파일의 탄성계수를 사용하므로 강봉과 그라우팅 구근의 면적비를 고려한 합성 탄성계수를 산정하여 적용하였다(Wang et al.
10에 정리하였다. 앞선 해석과 동일하게 철거단계를 모사하였고, 지반과 1m 이격하여 말뚝만이 하중을 분담한다고 가정하여 수치해석을 수행하였다. 그러나 앞선 해석에서 기존말뚝에 대해 1본의 하중분담율을 표기한 것과는 달리 이번 해석에서는 전체 기존말뚝과 전체 보강말뚝의 하중분담율을 나타내었다.
그러므로 Table 3과 같이 기초 구조물에 하중재하단계를 산정하였다. 이는 기존의 기초구조물에 신설보강말뚝을 모델링하지 않고 하중을 재하하였을 때, 약 11500kN 하중재하시 전침하량 기준 25mm의 침하가 발생하였을 때를 파괴상태라고 가정하였고 해당 하중을 극한하중으로 선정하였다. 실제 시공현장을 모사하기 위하여 해당 극한 하중에 대하여 안전율 3.

제안 방법

그러므로 본 논문에서는 공동주택 수직증축 공사 시 일반해석단계와 시공단계를 고려한 해석방법을 소개하고, 3차원 유한요소 해석을 통하여1) 기존말뚝과 신설보강말뚝간의 강성차이에 따른 하중분담율과2) 말뚝의선단지지조건이 하중분담율에 미치는 영향을 분석한다.
(3) 앞선 3D 유한요소해석기법으로 하중분담율 거동을 확인한 결과를 바탕으로 보강말뚝의 축강성(K_vr)을 산정하는 방법을 제시하였다. 추정식을 통해 기존 말뚝의 축강성(K_ve)을 산정하고, 3차원 근사적 해석기법(YSPR)을 사용하여 K_ve변화시켜 해석을 수행, 보강말뚝의 축강성(K_vr)에 영향을 미치는 것으로 나타났다.
그러므로 본 논문에서는 공동주택 수직증축 공사 시 일반해석단계와 시공단계를 고려한 해석방법을 소개하고, 3차원 유한요소 해석을 통하여1) 기존말뚝과 신설보강말뚝간의 강성차이에 따른 하중분담율과2) 말뚝의선단지지조건이 하중분담율에 미치는 영향을 분석한다. 그리고 3) 기초판이 하중을 지지한다고 가정하여 기존 말뚝-보강말뚝-기초판(Existing Pile-Reinforcing Pile-Raft)의 하중분담율을 분석하고 또한4) 신설 보강말뚝의 설치 위치를 통하여 위치에 따른 하중분담율 변화를 정리하였다. 그리고5) 3차원 근사적 해석기법(YSPR)으로 기존말뚝의 강성(K_ve)을 사용하여 보강말뚝의 직경에따라 축강성(K_vr)을 산정하고, 장기간 사용된 기존말뚝의 성능 저하를 고려하여 K_ve를 3단계로 감소시켜 보강 말뚝의 축강성(K_vr)을 산정하여 보았다.
검증 대상 모델링은 앞선 구조물과는 다른 실제 연세대학교 시공 현장의 말뚝지지 전면기초 구조물을 모사하여 현장의 하중-침하 곡선(P-δ curve)과 비교･검증(Validation)하였다.
그러므로 본 해석에서는 수직 강성(Axial Stiffness), 즉축방향 스프링계수를 직접적으로 사용하지않고 강성을 결정짓는 매개변수중 하나인 말뚝의 탄성계수(Elastic Modulus, EP)를 통하여 조절하여 수치해석을 수행하여보았다. Fig.
도로교 시방서(1996), 도로교 설계기준(2008)에 제시된 여러 시공방법에 따른 a로 K_ve의 범위를 결정한 결과 약 160,000kN/m∼320,000kN/m 정도로 산정 되었다. 그러므로 해당 강성을 150,000kN/m, 200,000kN/m, 300,000kN/m 세가지로 나누어 YSPR의 K_ve입력값으로 사용하였다. 또한 기존말뚝을 축강성(K_ve)으로 치환하여 모델링하고, 신설말뚝은 각 지름을 변화시켜 가며(∅250mm, ∅350mm, ∅450mm, ∅500mm) K_vr을 산정하였다.
L) 100% 설정하였다. 그리고 증축하중을 고려하기 위하여 허용하중의 50%를 증가시켜 Loading level 150%까지 하중을 재하하여 해석을 수행하였다. 또한 하중 재하시 초기에 Loading level 100%까지 하중을 재하(Loading)하고 마감재 및 활하중 등 철거하중을 고려하여 60%까지 제하(Unloading)한 후, 150%까지 재재하(Reloading)하여 총 11단계에 걸쳐 하중을 재하하여 해석을 수행하였다.
그리고 하중재하면적은 실제 상부구조물이 닿는 면적을 고려하여 기존말뚝의 외경에 맞도록 하중을 재하하도록 하였으며 말뚝지지 전면기초에 하중 재하 시 말뚝의 영향 범위를 고려하여 20m×50m의 지반을 형성하여 간섭이 없도록 모사하였다.
그러므로 K_ve값에 따라 K_vr에 미치는 영향을 역시 판단하기 어렵다. 그리고, 기존말뚝의 성능저하가 신설말뚝의 강성에 어떤 영향을 미치는 지에 대한 연구가 미비하여 본 연구에서는 3차원 근사적 해석기법 Yonsei Piled Raft(YSPR) 프로그램을 사용하여 신설보강말뚝의 강성을 산정하여 보았다. 또한 신설말뚝의 직경을 ∅250mm, ∅350mm, ∅450mm, ∅500mm으로 변화시켜 하중-침하 곡선을 통해 Kvr을 산정하여 보았다.
그리고 3) 기초판이 하중을 지지한다고 가정하여 기존 말뚝-보강말뚝-기초판(Existing Pile-Reinforcing Pile-Raft)의 하중분담율을 분석하고 또한4) 신설 보강말뚝의 설치 위치를 통하여 위치에 따른 하중분담율 변화를 정리하였다. 그리고5) 3차원 근사적 해석기법(YSPR)으로 기존말뚝의 강성(K_ve)을 사용하여 보강말뚝의 직경에따라 축강성(K_vr)을 산정하고, 장기간 사용된 기존말뚝의 성능 저하를 고려하여 K_ve를 3단계로 감소시켜 보강 말뚝의 축강성(K_vr)을 산정하여 보았다.
본 연구에서는 3차원 유한요소해석을 통하여 수직증축시 말뚝기초 구조물의 하중분담율을 분석하여 보았다. 기존말뚝과 보강말뚝의 현장 시공 상황을 최대한 모사하기 위하여 국토교통부에서 고시한 시공단계에 따른 해석방법을 통하여 해석을 수행하였고, 모델링 기법은 실제 현장 재하시험 결과와의 비교를 통해 검증하였으며 검증된 해석기법을 바탕으로 하중분담율을 분석하여 보았다. 또한 기존말뚝의 강성을 사용하여 보강말뚝의 강성을 산정하는 방법을 제시하여 분석하였다.
기존말뚝과 신설말뚝이 암반에 지지된 선단지지말뚝(End Bearing Pile)과 사질토 지반에 관입된 마찰말뚝(Friction Pile)인 경우에 대하여 해석을 수행하였다. 본 해석은 암반관입 여부에 따라 하중분담율의 차이를 확인하고 침하량의 차이를 분석하는 것에 목적이 있다.
따라서 본 논문에서는 기존말뚝의 말뚝지지 전면기초에서 기존 말뚝의 강성만을 가지고 말뚝지지 전면기초의 3차원 근사적 해석기법(YSPR)을 사용하여 보강 말뚝의 하중-침하(P-δ) 곡선을 도출하여 강성을 산정하였다.
또한 2×3 말뚝지지 전면기초 형태에서 기존말뚝과 동일선상에 신설 보강말뚝을 설치한 경우와 침하량이 크게 발생할 것이라 예상되는 전면기초의 중앙부에 보강말뚝을 설치하였을 경우의 하중분담율 비교를 위하여 수치해석을 실시하였다.
또한 Fig. 4에 표기한 것과 같이 3.1m×3.1m의 전면기초에 5본의 항타 말뚝을 사용하여 상부하중을 분담하도록 하였으며 상부하중은 상부구조물 기둥의 단면적을 계산하여 분포하중으로 해당면적에 재하하였다.
기존말뚝은 직경 500mm, 길이 20m의 PC말뚝으로 모델링하였으며, 신설보강말뚝은 수직증축 공사 시 사용되는 일반적인 마이크로 파일(Micro Pile)을 모사하기 위하여 직경 250mm, 길이 20m로 모델링하였다. 또한 군말뚝 효과(Group effect)를 최소화하기 위하여 기존말뚝간의 거리를 말뚝직경의 8배(4.0m)로 모델링하여 충분한 이격을 두어 배치하였다(말뚝기초실무, 2013). 또한 하중 재하 시 전면기초가 받는 하중을 무시하기 위하여 전면기초는 Fig.
또한 기존말뚝을 축강성(Kve)으로 치환하여 모델링하고, 신설말뚝은 각 지름을 변화시켜 가며(∅250mm, ∅350mm, ∅450mm, ∅500mm) Kvr을 산정하였다.
기존말뚝과 보강말뚝의 현장 시공 상황을 최대한 모사하기 위하여 국토교통부에서 고시한 시공단계에 따른 해석방법을 통하여 해석을 수행하였고, 모델링 기법은 실제 현장 재하시험 결과와의 비교를 통해 검증하였으며 검증된 해석기법을 바탕으로 하중분담율을 분석하여 보았다. 또한 기존말뚝의 강성을 사용하여 보강말뚝의 강성을 산정하는 방법을 제시하여 분석하였다. 본 연구결과 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
추정식을 통해 기존 말뚝의 축강성(K_ve)을 산정하고, 3차원 근사적 해석기법(YSPR)을 사용하여 K_ve변화시켜 해석을 수행, 보강말뚝의 축강성(K_vr)에 영향을 미치는 것으로 나타났다. 또한 보강말뚝의 직경을 변화시켜 Kvr을 도출하여 실제 시험을 수행하지 않더라도 신설말뚝보강시 말뚝 제원에 따른 강성(Kvr )을 예측할 수 있는 방법론을 제시하였다.
앞선 3차원 유한요소해석을 통한 하중분담율 거동분석에서는 기존말뚝에 대해서도 직경(D), 길이(L), 및 재료의 물성 값 역시 모두 사용하여 모델링하였으나 본 해석은 기존말뚝의 축강성(K_ve)과 지반 물성값으로 모델링이 가능해 간편하고 신설말뚝은 직경(D), 길이(L), 제원 등을 조절해가며 모델링 할 수 있어 기존 말뚝과 보강말뚝의 강성비를 산정할 수 있어 최적 설계를 유도할 수 있다. 또한 본 해석은 기존말뚝의 정량적인 성능저하를 고려하여 강성 추정식을 통한 최대 K_ve값을 2/3배, 1/2배로 감소시켜가며 기존말뚝 강성 감소가 신설 보강말뚝의 강성에 미치는 영향을 분석하였다.
또한 신설말뚝의 직경을 ∅250mm, ∅350mm, ∅450mm, ∅500mm으로 변화시켜 하중-침하 곡선을 통해 Kvr을 산정하여 보았다.
또한 말뚝과 전면기초는 재하되는 하중으로 인하여 재료 자체의 파괴는 일어나지 않는다고 가정하여 LinearElastic 모델을 사용하였고 말뚝과 전면기초는 콘크리트 재료의 일반적인 물성치를 적용하였다(Reul and Randolph, 2003). 또한 신설보강말뚝은 마이크로 파일의 탄성계수를 사용하므로 강봉과 그라우팅 구근의 면적비를 고려한 합성 탄성계수를 산정하여 적용하였다(Wang et al., 2018).
각 지반은 Mohr-Coulomb 모델을 적용하였고 세부 물성치는 Table 1에 정리하였다(Cho, 2013). 또한 지반과 말뚝의 접촉면의 상호작용을 고려한 인터페이스 요소를 모사하기 위하여 인접 지반 물성치에 인터페이스 강도감소계수인 R_inter를 적용하여 모델링 하였다. 지반-구조물 접촉면의 거칠기를 나타내는 강도감소계수(R_inter)는 일반적으로 사질토지반에서는 0.
0m)로 모델링하여 충분한 이격을 두어 배치하였다(말뚝기초실무, 2013). 또한 하중 재하 시 전면기초가 받는 하중을 무시하기 위하여 전면기초는 Fig. 3과 같이 지표면과 1m가량 이격을 두어 전면기초가 지지하는 하중을 무시 할 수 있도록 유도하였다. 그리고 하중재하면적은 실제 상부구조물이 닿는 면적을 고려하여 기존말뚝의 외경에 맞도록 하중을 재하하도록 하였으며 말뚝지지 전면기초에 하중 재하 시 말뚝의 영향 범위를 고려하여 20m×50m의 지반을 형성하여 간섭이 없도록 모사하였다.
그리고 증축하중을 고려하기 위하여 허용하중의 50%를 증가시켜 Loading level 150%까지 하중을 재하하여 해석을 수행하였다. 또한 하중 재하시 초기에 Loading level 100%까지 하중을 재하(Loading)하고 마감재 및 활하중 등 철거하중을 고려하여 60%까지 제하(Unloading)한 후, 150%까지 재재하(Reloading)하여 총 11단계에 걸쳐 하중을 재하하여 해석을 수행하였다.
보강말뚝의 지름에 따라서 ‘○’, ‘▴’, ‘□’의 기호를 통하여 구분하였고, 실선과 점선을 통하여 강성별로 구분하였다.
7은 보강말뚝과 기존말뚝의 탄성계수를 변화시켜 강성에 대한 하중분담율 변화를 분석한 결과이다. 보강말뚝의 탄성계수를 기존말뚝의 탄성계수를 3단계로 증가시키며 수치해석을 수행하였다. 이에 대한 해석 결과 신설말뚝의 탄성계수가 기존말뚝의 각각 1/2배, 1배, 2배 일 때, 기존말뚝 4본 중 1본은 약 23.
본 연구에서는 Fig. 2에서 나타난 바와 같이 6m×6m×1.5m의 전면기초에 2×2형태의 기존말뚝을 설치하고 가운데에 보강말뚝 1개가 설치된 말뚝지지 전면기초(Piled Raft) 형태를 모사하여 해석을 수행하였다.
본 연구에서는 조밀한 사질토층과 풍화 암반층으로 구성된 2개 층 지반을 모사하여 체적요소로 모델링하여 해석을 수행하였다. 각 지반은 Mohr-Coulomb 모델을 적용하였고 세부 물성치는 Table 1에 정리하였다(Cho, 2013).
본 절에서는 00기관에서 수행한 연세대학교 제 4 공학관 시공 현장에서 수행한 말뚝지지 전면기초에 대한 하중재하시험 사례(Jeong et al., 2017)를 토대로 말뚝기초의 거동을 비교･분석하였으며, 본 연구에 적용한 FEM 해석기법을 검증하였다. 검증 대상 모델링은 앞선 구조물과는 다른 실제 연세대학교 시공 현장의 말뚝지지 전면기초 구조물을 모사하여 현장의 하중-침하 곡선(P-δ curve)과 비교･검증(Validation)하였다.
본 해석의 타당성을 검토하기위하여 현장계측 결과와 FEM 해석기법의 하중-침하 곡선을 비교하였다. 그 결과, Fig.
본 해석은 암반관입 여부에 따라 하중분담율의 차이를 확인하고 침하량의 차이를 분석하는 것에 목적이 있다. 선 단지지말뚝과 마찰말뚝의 지반조건을 변경하기 위하여 앞선 Fig. 3의 지반 모델링 조건에서 암반을 제거하고 단일 사질토층으로 모델링하여 해석을 수행하였다.
이는 기존의 기초구조물에 신설보강말뚝을 모델링하지 않고 하중을 재하하였을 때, 약 11500kN 하중재하시 전침하량 기준 25mm의 침하가 발생하였을 때를 파괴상태라고 가정하였고 해당 하중을 극한하중으로 선정하였다. 실제 시공현장을 모사하기 위하여 해당 극한 하중에 대하여 안전율 3.0을 적용하여 허용하중을 선정하였고(말뚝기초실무, 2013) 이때의 하중을 Loading Level(L.L) 100% 설정하였다. 그리고 증축하중을 고려하기 위하여 허용하중의 50%를 증가시켜 Loading level 150%까지 하중을 재하하여 해석을 수행하였다.
앞선 기존의 수치 해석과는 다르게 2×2 형식이 아닌 2×3 말뚝지지 전면기초를 모델링하여 신설말뚝이 설치 가능한 위치를 다양화하여 해석을 수행하였다.
그러나 시공이 진행되면서 활하중과 마감재 하중을 철거하고 허용하중의 44∼52%정도의 순수 구조 하중만을 기존 말뚝이 부담하게 된다(KICT, 2013). 추가적으로 신설 보강 말뚝을 설치하여 기초구조물을 보강하고 증축되는 하중을 신설말뚝과 기존말뚝이 함께 분담하여 지지하도록 한다. 이러한 시공단계를 고려한 설계절차는 일반적으로 기존 말뚝과 신설 말뚝이 균등하게 기존 하중과 증축 하중을 분담하던 일반 해석법과는 다르게 기존 말뚝이 분담하는 하중이 구조기준에서 제시하는 허용 하중을 초과하는 결과를 초래할 수 있어 신설말뚝과 기존 말뚝의 강성비 및 하중분담율을 고려하여 안전하게 보강량을 산정하여 설계하여야 한다(MOLIT, 2014).

대상 데이터

5m의 전면기초에 2×2형태의 기존말뚝을 설치하고 가운데에 보강말뚝 1개가 설치된 말뚝지지 전면기초(Piled Raft) 형태를 모사하여 해석을 수행하였다. 기존말뚝은 직경 500mm, 길이 20m의 PC말뚝으로 모델링하였으며, 신설보강말뚝은 수직증축 공사 시 사용되는 일반적인 마이크로 파일(Micro Pile)을 모사하기 위하여 직경 250mm, 길이 20m로 모델링하였다. 또한 군말뚝 효과(Group effect)를 최소화하기 위하여 기존말뚝간의 거리를 말뚝직경의 8배(4.

이론/모형

본 연구에서는 조밀한 사질토층과 풍화 암반층으로 구성된 2개 층 지반을 모사하여 체적요소로 모델링하여 해석을 수행하였다. 각 지반은 Mohr-Coulomb 모델을 적용하였고 세부 물성치는 Table 1에 정리하였다(Cho, 2013). 또한 지반과 말뚝의 접촉면의 상호작용을 고려한 인터페이스 요소를 모사하기 위하여 인접 지반 물성치에 인터페이스 강도감소계수인 R_inter를 적용하여 모델링 하였다.
, 2017). 이러한 하중분담율의 차이는 신설본 연구에서는 3차원 Finite Element Method(FEM) 해석프로그램 Plaxis 3D Foundation(Ver 2.2)을 사용하였다. 본 프로그램은 연약지반의 압밀거동 분만 아니라 과압밀 점토 그리고 사질토에도 적용이 가능한 다양한 재료 모형을 갖고 있을 뿐만 아니라 복잡한 비선형 거동을 고려한 재료 모형과 수렴을 돕는 알고리즘을 보유하였다.

성능/효과

(2) 이외에도 선단지지조건에 따른 말뚝기초의 하중분담율은 큰 차이가 없었다. 그러나 동일한 하중에 대해서 마찰말뚝의 침하량이 1.
(1) 수직증축시 기존말뚝과 신설 보강말뚝의 하중분담율에 미치는 영향을 1) 강성2) 선단지지조건3) 기초판의 접촉효과4) 보강말뚝의 설치 위치에 따라 3차원 수치해석을 수행한 결과, 탄성계수가 증가할수록 하중분담율은 기존말뚝은 감소, 보강말뚝은 증가하는 경향이 나타났다.
5.2절에서 소개한 축방향 스프링 정수 추정식을 토대로 앞선 모델링의 기존말뚝 축강성(K_ve)을 산정한 결과는 약 300,000kN/m 이다. 도로교 시방서(1996), 도로교 설계기준(2008)에 제시된 여러 시공방법에 따른 a로 K_ve의 범위를 결정한 결과 약 160,000kN/m∼320,000kN/m 정도로 산정 되었다.
본 해석의 타당성을 검토하기위하여 현장계측 결과와 FEM 해석기법의 하중-침하 곡선을 비교하였다. 그 결과, Fig. 6에 나타낸 것과 같이, FEM 해석결과가 현장 계측 결과를 적절히 예측할 수 있음을 확인하였다.
9%까지 하중을 지지할수 있다고 분석되었다. 그러나 강성 거동을 보이는 기초판을 지반과 부착하여 설계하였을 때 기존말뚝의 하중분담율은 약 14.2%까지 감소하고 보강말뚝은 7.8%까지 감소하는 것으로 나타나 기초판이 전체하중의 35.4%정도의 하중을 분담해줄 수 있는 것으로 나타났다. 또한 이와 유사하게도 연성 기초 판을 설계하였을 경우, 기존말뚝의 하중분담율이 13.
분석 결과, 기초판을 설치하는 것은 기존말뚝의 하중분담율을 21%에서 약 13∼14%정도까지 크게 낮춰줄 수 있는 것으로 기대된다. 그러나 보강말뚝의 하중분담율은 기초판이연성거동을 보일시 강성거동에 비해 약 4%정도 하중을 추가적으로 분담하여 줄 수 있는 것으로 나타났다.
83%의 하중을 분담하는 것으로 선단지지 조건에 따라서는 하중분담율은 큰 차이가 없는 것으로 나타났다. 그러나 하중-침하 곡선을 분석한 결과, 선단지지말뚝의 경우 신설 말뚝 두부에서 약 6.7mm, 보강말뚝 두부에서 9.1mm의 침하량이 발생하였고, 마찰말뚝의 경우 신설 말뚝 두부에서 약 11.1mm, 보강말뚝 두부에서 약 13.6mm의 침하량이 발생하여 마찰말뚝에서의 침하량이 약 1.7배 정도 더 크게 발생하는 것으로 확인 되었다. 이러한 침하량의 차이는 말뚝이 암반에 관입된 경우, 지지층의 강도가 증가하므로 마찰말뚝의 경우에 비해 침하량이 적게 발생하는 것으로 분석된다.
또한 기존의 수직증축시 고려하지 않는 기초판 즉, 전면기초의 접촉에 따른 지지력 역시 전체하중의 30% 가량 지지할 수 있는 경향을 보였다. 그리고 보강말뚝이 기존말뚝기초에 설치되는 위치에 따라서 하중분담율이 변하는 경향을 보여 신설말뚝 보강시 위치 선정을 고려해야 하는 것으로 나타났다.
수직증축 시공시 기존말뚝의 하중분담율을 낮추고 보강말뚝의 하중분담율을 증가시키는 것이 시공 가능한 증축하중이 증가할 수 있는 방법 중 하나이다. 기초판, 즉 전면기초가 하중을 분담해줄 수 있다고 고려한다면 기존말뚝의 하중분담은 줄어들고 시공 가능한 증축하중이 크게 증가하여 신설말뚝의 보강량이 감소함으로써 경제적인 시공이 가능하다고 판단된다. 또한 현재까지의 연구결과 역시 말뚝지지 전면기초에서 전면기초의 하중분담율은 일반적으로 30% 가량 분담할 수 있어 전면기초의 하중분담율을 무시할 수 없어(Jeong et al.
따라서 기존 말뚝기초와 동일 선상에 보강말뚝을 설치하는 것이 말뚝기초의 중심부에 설치하는 것보다 전체 하중의 4% 정도를 더 분담해 줄 수 있는 것으로 나타났다. 이는 변형이 크게 나타나는 중심부에 설치하는 것에 비하여 군말뚝효과(Group effects)의 영향이 적기 때문이라고 고려된다.
수직증축시 말뚝기초 보강에 대한 실제 현장시험 누적된 자료가 미비하고 기초보강 구조물에 대한 하중재하시험은 현재 건설기술연구원(KICT)에서 지속적으로 진행 중이므로 대상 구조물로 선택하기에 한계가 있었다. 따라서, 검증대상으로 말뚝지지 전면기초 구조물을 사용한 것은 수직증축시 보강 대상 기초구조물의 형식과 같고 말뚝간의 영향을 고려하고 실제 노후화된 공동주택의 기초구조물 역시 말뚝지지 전면기초 형식의 독립기초이기에 검증의 타당성을 확보하였다.
7배 크게 발생하는 것으로 나타났다. 또한 기존의 수직증축시 고려하지 않는 기초판 즉, 전면기초의 접촉에 따른 지지력 역시 전체하중의 30% 가량 지지할 수 있는 경향을 보였다. 그리고 보강말뚝이 기존말뚝기초에 설치되는 위치에 따라서 하중분담율이 변하는 경향을 보여 신설말뚝 보강시 위치 선정을 고려해야 하는 것으로 나타났다.
81%로 신설말뚝의 강성이 증가함에 따라 하중분담율이 낮아지는 것을 확인할 수 있었다. 또한 신설 말뚝의 강성이 증가함에 따라 신설말뚝의 하중분담율은 4.16%, 6.13%, 8.77%로 하중분담율이 증가하는 경향이 나타났다. 이는 신설말뚝의 탄성계수가 증가함에 따라 증축하중이 강성이 상대적으로 높은 쪽으로 전이되는 것으로 분석된다.
4%정도의 하중을 분담해줄 수 있는 것으로 나타났다. 또한 이와 유사하게도 연성 기초 판을 설계하였을 경우, 기존말뚝의 하중분담율이 13.56%, 신설말뚝 1본이 10.99%의 하중을 분담해줄 수 있는 것으로 분석되었고 기초판이 전체하중의 34.8% 정도의 하중을 분담해줄수 있는 것으로 나타났다. 분석 결과, 기초판을 설치하는 것은 기존말뚝의 하중분담율을 21%에서 약 13∼14%정도까지 크게 낮춰줄 수 있는 것으로 기대된다.
또한, K_ve값이 150,000kN/m, 200,000kN/m, 300,000kN/m일 때, 즉 기존말뚝의 축강성이 높아질수록 보강말뚝의 지지력은 더 많이 받아 줄 수 있으므로, 보강말뚝의 침하량은 작아지며 그 결과, K_vr은 증가하는 경향을 보이게 된다.
보강말뚝의 지름이 증가하면서 Kvr값 역시 증가하는 경향을 보이며 매우 작은 변형률을 갖는 경우에 약 최소 210,000kN/m∼최대 280,000kN/m의 강성을 갖는 것으로 나타났다.
분석 결과, 기초판을 설치하는 것은 기존말뚝의 하중분담율을 21%에서 약 13∼14%정도까지 크게 낮춰줄 수 있는 것으로 기대된다.
12에 정리하였다. 앞선 3차원 유한요소해석을 통한 하중분담율 거동분석에서는 기존말뚝에 대해서도 직경(D), 길이(L), 및 재료의 물성 값 역시 모두 사용하여 모델링하였으나 본 해석은 기존말뚝의 축강성(K_ve)과 지반 물성값으로 모델링이 가능해 간편하고 신설말뚝은 직경(D), 길이(L), 제원 등을 조절해가며 모델링 할 수 있어 기존 말뚝과 보강말뚝의 강성비를 산정할 수 있어 최적 설계를 유도할 수 있다. 또한 본 해석은 기존말뚝의 정량적인 성능저하를 고려하여 강성 추정식을 통한 최대 K_ve값을 2/3배, 1/2배로 감소시켜가며 기존말뚝 강성 감소가 신설 보강말뚝의 강성에 미치는 영향을 분석하였다.
그러나 지지력 측면에서의 말뚝 기초 보강은 장기간 사용된 말뚝의 성능을 제대로 확인 및 신뢰할 수 없어 신설말뚝의 보강이 과다하거나 과소할 가능성이 있고 다양한 지반의 불확실성을 고려하지 못하는 단점이 있다. 이를 보완하기 위하여본 연구에서 제안하는 침하량을 고려한 말뚝기초의 축 강성을 고려한 설계는 기존의 지지력 측면에서의 설계를 상호 보완 가능한 설계방법으로 판단된다. 그러므로 본 논문에서는 공동주택 수직증축 공사 시 일반해석단계와 시공단계를 고려한 해석방법을 소개하고, 3차원 유한요소 해석을 통하여1) 기존말뚝과 신설보강말뚝간의 강성차이에 따른 하중분담율과2) 말뚝의선단지지조건이 하중분담율에 미치는 영향을 분석한다.
보강말뚝의 탄성계수를 기존말뚝의 탄성계수를 3단계로 증가시키며 수치해석을 수행하였다. 이에 대한 해석 결과 신설말뚝의 탄성계수가 기존말뚝의 각각 1/2배, 1배, 2배 일 때, 기존말뚝 4본 중 1본은 약 23.96%, 23.47%, 22.81%로 신설말뚝의 강성이 증가함에 따라 하중분담율이 낮아지는 것을 확인할 수 있었다. 또한 신설 말뚝의 강성이 증가함에 따라 신설말뚝의 하중분담율은 4.
)을 산정하는 방법을 제시하였다. 추정식을 통해 기존 말뚝의 축강성(K_ve)을 산정하고, 3차원 근사적 해석기법(YSPR)을 사용하여 K_ve변화시켜 해석을 수행, 보강말뚝의 축강성(K_vr)에 영향을 미치는 것으로 나타났다. 또한 보강말뚝의 직경을 변화시켜 Kvr을 도출하여 실제 시험을 수행하지 않더라도 신설말뚝보강시 말뚝 제원에 따른 강성(Kvr )을 예측할 수 있는 방법론을 제시하였다.
보강말뚝의 지름에 따라서 ‘○’, ‘▴’, ‘□’의 기호를 통하여 구분하였고, 실선과 점선을 통하여 강성별로 구분하였다. 해석 결과, 신설말뚝의 지름이 증가하면서 신설말뚝이 받는 하중과 침하량 모두 증가하는 경향을 보인다. ∅350mm, ∅450mm의 경우에는 Fig.
해석 결과는 Fig. 9에서 볼 수 있듯이 기초판의 지지 효과를 고려하지 않는 군말뚝 상태에서의 기존말뚝 1본은 전체하중의 약 21.5%의 하중을 지지할 수 있고 신설말뚝은 13.9%까지 하중을 지지할수 있다고 분석되었다. 그러나 강성 거동을 보이는 기초판을 지반과 부착하여 설계하였을 때 기존말뚝의 하중분담율은 약 14.
해석결과는 Fig. 8에서와 같이 선단지지말뚝에 대해서 기존말뚝 1본은 전체 하중의 23.04%를 분담하고 신설말뚝은 7.84%의 하중을 분담하는 것으로 나타났다. 또한 마찰말뚝의 경우 기존말뚝 1본은 약 23.
해석결과는 기존말뚝과 동일 선상에 신설 보강말뚝을 설치하였을 경우 기존말뚝은 약 60%의 하중을 분담하고, 신설말뚝은 약 40%의 하중을 분담할수 있는 것으로 나타났고, 침하량이 크게 발현될 것이라고 예상한 말뚝기초 중심부에 신설말뚝을 설치한 결과는 기존말뚝 6본이 약 64%, 신설말뚝이 약 36%정도 하중을 분담해줄 수 있는 것으로 분석되었다.

후속연구

그러나 지지력 측면의 설계는 기존말뚝의 성능에 대한 불확실성을 고려하지 못해 신설말뚝의 보강량 역시 크게 차이가 나타날 우려가 있다. 그러므로 지지력 측면의 보강설계보단 기존말뚝의 불확실한 성능을 고려하기 위해서는 침하량 측면의 보강설계 (Settlement-based design)가 더욱 적합할 것으로 판단되므로, 침하를 고려하여 산정하는 축강성 연구에 본 연구가 기틀이 될 수 있을 것으로 기대된다.
따라서 본 논문에서는 기존말뚝의 말뚝지지 전면기초에서 기존 말뚝의 강성만을 가지고 말뚝지지 전면기초의 3차원 근사적 해석기법(YSPR)을 사용하여 보강 말뚝의 하중-침하(P-δ) 곡선을 도출하여 강성을 산정하였다. 기존의 수치해석을 통하여 강성을 산정할 시에는 기존말뚝의 직경, 깊이 및 탄성계수 등 다양한 제원이 필요하였으나 본 해석에서는 매개변수 연구를 통해 기존말뚝과 보강말뚝의 강성에 대한 상관관계도 연구함으로써 상대적으로 간편하면서도 정확한 해석을 수행할 수 있어 수직증축시 리모델링 기초 보강 연구의 도움이 될 것으로 기대된다.
또한 시공 당시 보강말뚝의 목표 강성에 맞게 해석을 수행할 수 있어 보강말뚝의 제원을 상대적으로 간편하게 결정할 수 있다. 또한 해당 해석 과정을 통한 강성으로 기존 말뚝과 신설보강말뚝의 강성비를 결정하고, 적절한 하중분담율을 산정하여 경제적인 최적 설계가 가능할 것으로 예상되어 수직증축시 리모델링 기초 보강 연구에 기틀이 될 수 있을 것으로 기대된다.
또한 신설말뚝의 직경을 ∅250mm, ∅350mm, ∅450mm, ∅500mm으로 변화시켜 하중-침하 곡선을 통해 Kvr을 산정하여 보았다. 본 YSPR을 통한 강성 산정 방법은 근사해석 프로그램의 간편함을 유지하면서 간편해석기법 이상의 정밀성과 지반의 물성까지 고려하여 Kvr을 산정할 수 있을 것으로 기대된다.
또한 전면기초의 강성거동 역시 영향을 미치는 것으로 판단된다. 본 해석결과를 통하여 신설말뚝의 설치위치가 하중분담율에 영향을 미치는 것을 고려하여 신설말뚝 설치 위치를 선정한다면 경제적인 설계가 될 것이라 기대된다.
수직증축형 리모델링을 통하여 노후화된 공동주택의 가치를 상승시키고 상권의 활성화를 유도하며 공동주택의 경제성과 안정성 및 사용성 확보를 유도하고있다. 이에 따라 수직증축형 리모델링 사업은 현재까지 활발하게 진행되고 있으며 앞으로도 다양하고 심도깊은 연구가 수반되야할 것으로 판단된다.
이종의 말뚝은 재료 물성치와 시공 시점이 달라 하중-침하(P-δ) 거동이 상이하고 일체화된 거동을 보이지 않고 상부 하중에 대해서 하중분담이 이루어지는 메커니즘과 매개변수가 명확하지 않아 추가적인 연구가 필요한 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	수직증축 리모델링시 준공년수가 오래된 공동주택에서 나타나는 문제점은 무엇인가?	수직증축 리모델링시 준공년수가 오래된 공동주택의 경우, 노출되어 있는 상부구조물과는 달리 지반에 매립되어 있는 말뚝기초 구조물은 말뚝의 제원, 구조도면, 재하시험 및 성능시험 등의 자료가 손･망실되어 시공 당시 및 현재 시점의 정량적인 성능을 파악하기가 어렵다. 그리고 장기간 사용으로 인한 말뚝기초의 경화(Degradation) 역시 고려해야한다는 문제점이 있다.
	수직증축형 리모델링 대상 구조물의 말뚝기초의 한계는 무엇인가?	그리고, 일반적으로 국내에서 수직증축형 리모델링 대상 구조물의 말뚝기초는 PC말뚝, PHC말뚝을 사용하고 기초 구조물의 보강말뚝은 마이크로파일(Micropile)을 사용한다. 이종의 말뚝은 재료 물성치와 시공 시점이 달라 하중-침하(P-δ) 거동이 상이하고 일체화된 거동을 보이지 않고 상부 하중에 대해서 하중분담이 이루어지는 메커니즘과 매개변수가 명확하지 않아 추가적인 연구가 필요한 것으로 판단된다. 또한 현재 수직증축시 말뚝 기초 보강시 기존말뚝의 지지력이 허용 지지력을 초과하지 않도록 하는 지지력 측면 보강설계(Capacitybased design)를 유도하고 있다.
	YSPR은 무엇인가?	본 해석에 사용된 YSPR은 Fig. 11에서 나타낸 것과 같이 철지반의 비선형성을 고려한 말뚝지지 전면기초의 3차원 해석기법으로서 전면기초는 6개의 자유도를 가진 평면쉘(Flat-shell) 요소로, 말뚝은 보-기둥(BeamColumn) 요소로 모델링하여 기존 모델에서 고려하지 못하는 다양한 연성 거동을 모사할 수 있는 장점이 있는 해석 프로그램이다. 말뚝두부 및 지반의 강성은 6×6 강성행렬로 모델링하였으며, 전면기초-말뚝-지반의 상호작용을 비선형 하중전이함수를 사용하여 선형/비선형 거동의 모사가 가능하여 말뚝지지 전면기초에서 말뚝의 침하량 및 축하중 분포를 비교적 정확히 산정하는 것으로 나타났다(Cho et al.

참고문헌 (22)

Cho, J.Y. and Jeong, S.S. (2012), "Development of Three-dimentional Approximate Analysis Method for Piled Raft Foundation", J. of the Korean Geotechnical Society, Vol.28, No.4, pp.67-78.
Choi, C.H., Lee, H.J., Choi, K.S., You, Y.C., and Kim, J.Y. (2017), "A Study of Prestressed Concrete Pile Stiffness for Structural Analysis of Condominium Remodeling with Vertical Story Extension", J. of the Korean Geotechnical Society, Vol.33, No.12, pp.81-92.
Jeong, S.S., Lee, J.H., Park, J.J., Roh, Y.H., and Hong, M.H. (2017), "Analysis of Load Sharing Ratio of Piled Raft Foundation by Field Measurement", J. of the Korean Geotechnical Society, Vol.33, No.8, pp.41-52.
Cho, S.H., Choi, K.S., Cho, S.D., You, Y.C., and Choi, C.H. (2014), "Experimental Study for Load Distribution Characteristic of Existing and Reinforcing Piles", J. of the Korean Geo-environmental Society, Vol.15, No.12, pp.87-95.
Wang, C.C., Han, J.T., Jang, Y.E., Ha, I.S., and Kim, S.J. (2018), "Study on the Effectiveness of Preloading Method on Reinforcement of the Pile Foundation by 3D FEM Analysis", J. of the Korean Geotechnical Society, Vol.34, No.1, pp.47-57.
Cho, J.Y. (2013), "Integrated design methods for piled raft foundations considering soil-structure interaction", ph.D. thesis, Yonsei University, Seoul, Republic of Korea.
Lebeau, J.S. (2008), "FE-analysis of piled and piled raft foundation", Graz University of Technology. Project Report.
Tschuchnigg, F. and Schweiger, H. F. (2013), "Comparison of Deep Foundation Systems Using 3D Finite Element Analysis Employing Different Modeling Techniques", Geotechnical Engineering Journal of the SEAGS & AGSSEA. Vol.44, No.3, pp.40-46.
Burland, J. B., Broms, B. B., and De Mello, V.F.B. (1977), "Behaviour of Founadations and Structures", Proceedings of 9th International Conference on Soil Mechanics and Foundation Engineering, Tokyo. Vol.2, pp.495-549.
Randolph, M. F. (1994), "Design Methods for Pile Groups and Piled Rafts", Proceedings of 13th ICSMFE, New Delhi, India. Vol. 5, pp.61-82.
Katzenbach, R., Arslan, U., and Moormann, C. (2000), "Piled Raft Foundations Projects in Germany", Design applications of raft foundations, Hemsley, J. A. Editor, Thomas Telford, pp.323-392.
Poulos, H. G. (2001), "Piled Raft Foundations: Design and Applications", Geotechnique, 51, pp.95-113.

상세보기
Mandolini, A., Russo, G., and Viggiani, C. (2005), "Piled Foundations: Experimental Investigations, Analysis and Design", State-of-the-Art Rep. Proc., 16th ICSMGE, Osaka, Japan, Vol.1, pp.177-213.
Reul, O. and Randolph, M.F. (2003), "Piled Rafts in Overconsolidated Clay-Comparison of In-situ Measurements and Numerical Analyses", Geotechnique, Vol.53, No.3, pp.301-315.

상세보기
KICT (2013), "Development of Pre-loading Method for Reinforcement Piles of Apartment Remodeling (I)", KICT2013-260, KICT, pp. 23-26.
MOLIT (2013), Housing Act, Korea Ministry of Land, Infrastructureand Transport, p.2.
MOLIT (2014), Structural Standards for Condominium Remodeling with Vertical Extension, Korea Ministry of Land, Infrastructure and Transport.
Das, B. M. (2015), Principles of Foundation Egineering, Cengage learning.
Terzaghi, K. and Peck, R. B. (1967), Soil Mechanics in Engineering Practice, 2nd ed, John Wiley and Sons, New York.
Plaxis, B. V. (2005), PLAXIS User's manual.
Cho, C.H. (2010), "Piling Engineering Practice", E&G book.
KHS (2008), Korea Highway Bridge Design Standard, Explanation, pp.885-887.

LOADING...

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

내보내기 구분	파일저장 인쇄 메일전송
구성항목	기본정보 상세정보 관리번호, 논문명, 저널/프로시딩명, 저자 , 발행년, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, 발행기관 관리번호, 논문명, 대등논문명, 저자 , 저널/프로시딩명, 발행기관, 발행년, 발행언어, 권, 호, 시작페이지, 끝페이지, ISBN, ISSN, 주제분야, 키워드, 초록(한글), 초록(영문), 저자(소속기관)
저장형식	Text(ASCII format) Excel format RefWorks Direct Export RIS format (for Reference Manager, ProCite, EndNote), Scholar's Aids, Mendeley
메일정보	받는사람 (필수) @ 보내는사람 (선택) @ 제목 내용 KISTI 검색결과 이메일 서비스
안내	총 건의 자료가 검색되었습니다. 다운받으실 자료의 인덱스를 입력하세요. (1-10,000) 검색결과의 순서대로 최대 10,000건 까지 다운로드가 가능합니다. 데이타가 많을 경우 속도가 느려질 수 있습니다.(최대 2~3분 소요) 다운로드 파일은 UTF-8 형태로 저장됩니다. 파일의 내용이 제대로 보이지 않을실 때는 웹브라우저 상단의 보기 -> 인코딩 -> 자동선택 여부를 확인하십시오. ~ Text(ASCII format) Excel format

연합인증