[논문]복사-대류 겸용 하이브리드 냉방기에 대한 실험 연구

김내현

doi:10.5762/kais.2019.20.6.288

복사-대류 겸용 하이브리드 냉방기에 대한 실험 연구
An Experimental Study on Radiation/Convection Hybrid Air-Conditioner 원문보기

한국산학기술학회논문지 = Journal of the Korea Academia-Industrial cooperation Society, v.20 no.6, 2019년, pp.288 - 296

초록
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그간 복사 냉방은 천정이나 바닥면을 냉각 표면으로 활용하기 때문에 표면 온도를 노점 온도 이상으로 높이거나 보조적인 제습 에어컨을 설치해야 하는 문제가 있었다. 본 연구에서는 주택 적용을 목표로 복사 판넬 표면에 결로를 유발시킴으로써 냉각 열량을 증가시키고 실내 쾌적감도 개선할 수 있는 1.0 kW 용량의 복사-대류 방식의 하이브리드 냉방기에 대하여 검토하였다. 이 냉방기는 2개의 냉동 사이클 - 강제 대류 제습 사이클과 복사 판넬 냉방 사이클로 구성된다. 시제품 실험 결과 복사 판넬 사이클의 경우 실외 $35^{\circ}C/24^{\circ}C$, 실내 $27^{\circ}C/19.5^{\circ}C$의 표준 조건에서 냉매 순환량은 8.8 kg/h, 응축 온도 $51^{\circ}C$, 증발 온도 $8.8^{\circ}C$, 냉방 능력은 376 W, 성적계수는 1.75로 나타났다. 또한 복사 판넬의 온도는 $13^{\circ}C{\sim}14^{\circ}C$ 사이에서 고르게 분포되었다. 또한, 상대 습도가 감소할수록 냉방 능력은 감소하나 소비 동력은 거의 변화가 없었다. 제습 사이클의 경우, 표준 조건에서 냉매 순환량은 21.1 kg/h, 응축온도 $61^{\circ}C$, 증발 온도 $5.0^{\circ}C$, 냉방능력은 949 W, COP는 2.11로 나타났다. 한편, 복사 판넬과 제습 냉방 사이클을 동시에 가동시키며 표준 조건에서 시험 결과, 복사 판넬의 냉방 능력은 333 W, 제습부의 냉방 능력은 894 W, COP는 1.89로 나타났다. 홴 풍량이 감소하면 복사 판넬, 제습부 모두 냉방 능력이 감소함을 보였는데 특히 제습부에서 감소량이 두드러졌다. 본 실험 데이터를 기반으로 냉방 부하의 변동에 대비하여 가능한 제어 로직을 제시하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

Radiation cooling has used ceilings or floors as cooling surfaces. In such cases, to avoid moisture condensation on the surface, the surface temperature needs be higher than the dew point temperature or an additional dehumidifier is added. In this study, with a goal for residential application, intentional moisture condensation on the cooling surface was attempted, which increased the cooling capacity and improved the indoor comfortness. This method included two separate refrigeration cycles - convection-type dehumidifying cycle and the panel cooling cycle. Test results on the panel cooling cycle showed that, at the standard outdoor ($35^{\circ}C/24^{\circ}C$) and indoor ($27^{\circ}C/19.5^{\circ}C$) condition, the refrigerant flow rate was 8.8 kg/h, condensation temperature was $51^{\circ}C$, evaporation temperature was $8.8^{\circ}C$, cooling capacity was 376 W and COP was 1.75. Furthermore, the panel temperature was uniform within $1^{\circ}C$ (between $13^{\circ}C$ and $14^{\circ}C$). As the relative humidity decreased, the cooling capacity decreased. However, the power consumption remained approximately constant. In the convection-type dehumidification cycle, the refrigerant flow rate was 21.1 kg/h, condensation temperature was $61^{\circ}C$, evaporation temperature was $5.0^{\circ}C$, cooling capacity was 949 W and COP was 2.11 at the standard air condition. When both the radiation panel cooling and the dehumidification cycle operated simultaneously, the cooling capacity of the radiation panel cycle was 333 W and that of the dehumidification cycle was 894 W, and the COP was 1.89. As the fan flow rate decreased, both the cooling capacity of the radiation panel and the dehumidification cycle decreased, with that of the dehumidification cycle decreasing at a higher rate. Finally, a possible control logic depending on the change of the cooling load was proposed based on the results of the present study.

주제어

표/그림 (16)

그림 Fig. 1. Air process line across an air-conditioner
그림 Fig. 2. Conceptual drawing of the radiation/convection hybrid cooling system
그림 Fig. 3. Schematic drawing of the radiation/convection hybrid cooling system
그림 Fig. 4. Refrigeration cycle of the radiation/convection hybrid cooling system
표 Table 1. Specification of radiation cooling cycle
그림 Fig. 5. Condenser circuit division between dehumidification H-X cycle and radiation panel cooling cycle
표 Table 2. Specification of the humidification cycle
그림 Fig. 6. Schematic diagram of the test facility
표 Table 3. Radiation panel cooling data at standard air condition (outdoor 35°C/24°C, indoor 27°C/19.5°C (50% RH))
그림 Fig. 7. Condensation, evaporation and panel temperatures at different relative humidity
그림 Fig. 8. Cooling capacity, power and COP at different relative humidity
표 Table 4. Radiation panel cooling data at standard air condition (outdoor 35°C/24°C, indoor 27°C/15.8°C (30% RH))
표 Table 5. Dehumidification cooling data at standard air condition (outdoor 35°C/24°C, indoor 27°C/19.5°C (50% RH))
그림 Fig. 9. Cooling capacities at different flow rates
표 Table 6. Radiation panel/dehumidification cooling data at standard air condition (outdoor 35°C/24°C, indoor 27°C/19.5°C (50% RH), 3.6 CMM)(a) Radiation panel
표 Table 7. Possible control logic for different cooling load

AI 본문요약
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문제 정의

제습이 발생하는 경우는 냉각 부하가 급증하므로 냉매 유량 변동의 폭이 크게 되고 따라서 유량 조절 장치로는 전자 팽창변이 적합하다. 본 연구에서는 우선 미세조절이 가능한 Swagelok사의 수동 팽창 밸브를 사용하여 증발 압력의 변화에 따른 시스템 거동을 살펴보았다. 응축기는 판넬 냉방부과 제습부를 동시에 냉각할 수 있도록 하였는데 핀-튜브형으로 폭 0.
따라서 복사 냉방은 대형 건물에 일부 적용되었을 뿐 가정용으로 개발되지는 않았다. 본 연구에서는 주택 적용을 목표로 복사 판넬 표면 온도를 노점 온도 이하로 유지하여 표면에 결로를 유발시킴으로써 냉각 열량을 증가시키고 실내 쾌적감도 개선할 수 있는 1.0 kW 용량의 복사-대류 방식의 하이브리드 냉방기에 대하여 검토하였다. 이 냉방기는 복사 판넬 후방에 대류 방식의 제습부가 설치되어 실내 잠열부하를 담당하도록 설계하였다 [8].
그간 복사 냉방은 천정이나 바닥면을 냉각 표면으로 활용하기 때문에 표면 온도를 노점 온도 이상으로 높이거나 보조적인 제습 에어컨을 설치해야 하는 문제가 있었다. 본 연구에서는 주택 적용을 목표로 복사 판넬 표면에 결로를 유발시킴으로써 냉각 열량을 증가시키고 실내 쾌적감도 개선할 수 있는 1.0 kW 용량의 복사-대류 방식의 하이브리드 냉방기에 대하여 검토하였다. 이 냉방기는 복사 판넬 후방에 대류 방식의 제습부가 설치되어 실내 잠열부하를 담당하도록 하였다.

제안 방법

(4) 본 실험 데이터를 기반으로 냉방 부하의 변동에 대비하여 부하가 적을 때는 복사 판넬만 가동하고 부하가 증가함에 따라 제습부를 가동시키되 부하 변동에 따라 풍량을 조절하는 방식의 제어 로직을 제시하였다.
냉매 유량은 정밀도 ±1.5×10-6 kg/s인 질량유량계, 압력은 정밀도 ±0.1 kPa인 압력계, 온도는 정밀도 ±0.1℃인 열전대를 사용하여 측정하였다.
8℃보다 높이면 판넬 표면 온도가 실내 공기의 노점온 도인 15℃ 이상이 되어 성능이 감소하고, 낮추면 유량이 감소하여 성능이 감소하였다. 냉매 충전량도 너무 작으면 유량이 형성되지 않았고 너무 크면 응축 압력이 너무 상승하여 압축기의 고온 트랩이 작동하였다.
제습부의 냉각성능은 냉매 측과 공기 측을 동시에 측정하였다. 냉매 측은 복사 판넬과 동일한 방법으로 측정 하고 공기 측은 공기측 입출구 엔탈피 (h_in, h_out)와 공기 측 풍량 (ma)을 측정하여 구하였다 [식 (2)].
다만 증발관에서 2상으로 배출되어 과열이 형성되지 않는 경우는 후방에 장착된 수액기 출구의 온도를 측정하여 엔탈피를 구하였다.
5℃의 KS-C-9306 [9]의 규정을 따랐다. 또한 실내 상대습도를 변화시켜 가며 냉방 능력 시험도 수행하였다.
또한 압축기에 유입되는 소비 동력도 측정하여 복사 판넬의 COP (= 전열량 / 소비 동력)를 구하였다. 압축기 소비 동력은 와트 메터를 사용하여 측정하였다.
이 외에도, 응축기 출구 온도와 압력, 복사 판넬 출구 온도와 압력, 수액기 출구 온도, 압축기 입구와 출구의 온도를 측정 하였다. 또한, 판넬 뒷면에 9 개의 열전대를 부착하여 판넬 표면 온도를 측정하였다. Fig.
3 와 4에 하이브리드 냉방기의 실내기 개략도와 복사냉방 및 제습 냉방 사이클이 나타나 있다. 본 시스템은 분리형으로 실내의 냉방 부하를 담당하는 실내기와 냉방 열을 외부 공기로 방출하는 실외기로 구성된다. 실내기에는 1m × 1m 크기의 복사 냉방 판넬과 판넬 후 방에 제습 증발기가 장착되는데 복사 냉방 판넬에서는 실내공기의 현열부하와 잠열 부하를 일부분 담당하고, 제습 증발기에서는 실내의 잠열부하를 주로 담당하도록 하였다.
시제품은 1 kW 용량으로 복사 판넬에서 200 W를, 제습 증발기에서 800 W를 담당하도록 구성하였다. 시제품의 사양은 자체 개발한 성능 해석 프로그램을 활용하여 설계되었다[8]. 프로그램에서 응축기 및 제습 증발기 해석에는 UA-LMTD 방식이 사용되었고 압축기 해석에는 제조사에서 제공된 성능 곡선이 사용되었다.
실내기에는 1m × 1m 크기의 복사 냉방 판넬과 판넬 후 방에 제습 증발기가 장착되는데 복사 냉방 판넬에서는 실내공기의 현열부하와 잠열 부하를 일부분 담당하고, 제습 증발기에서는 실내의 잠열부하를 주로 담당하도록 하였다.
89가 되었 다. 여기서 제습부의 냉방 능력은 공기 측과 냉매 측의 평균값으로 구하였다. Fig.
압축기 소비 동력은 와트 메터를 사용하여 측정하였다. 이 외에도, 응축기 출구 온도와 압력, 복사 판넬 출구 온도와 압력, 수액기 출구 온도, 압축기 입구와 출구의 온도를 측정 하였다. 또한, 판넬 뒷면에 9 개의 열전대를 부착하여 판넬 표면 온도를 측정하였다.
이를 개선하고자 냉방 패널과 제습 증발기를 독립된 싸이클로 구성함으로써 피크 부하 및 부분 부하 등 부하 변동에 대한 대응성을 높이고, 복사 패널 단독 운전 시에 도 제습 증발부에 장착된 홴을 가동함으로써 냉방 용량을 일정 범위에서 가변시킬 수 있도록 하였다. 즉, 냉방부하의 변화에 따라 복사 패널 단독 운전, 복사 패널/홴 운전, 복사패널/대류 병용 운전 등 다양한 운전 모드를 구현할 수 있도록 하였다.
제습부의 냉각성능은 냉매 측과 공기 측을 동시에 측정하였다. 냉매 측은 복사 판넬과 동일한 방법으로 측정 하고 공기 측은 공기측 입출구 엔탈피 (h_in, h_out)와 공기 측 풍량 (ma)을 측정하여 구하였다 [식 (2)].
이를 개선하고자 냉방 패널과 제습 증발기를 독립된 싸이클로 구성함으로써 피크 부하 및 부분 부하 등 부하 변동에 대한 대응성을 높이고, 복사 패널 단독 운전 시에 도 제습 증발부에 장착된 홴을 가동함으로써 냉방 용량을 일정 범위에서 가변시킬 수 있도록 하였다. 즉, 냉방부하의 변화에 따라 복사 패널 단독 운전, 복사 패널/홴 운전, 복사패널/대류 병용 운전 등 다양한 운전 모드를 구현할 수 있도록 하였다.

대상 데이터

이러한 작은 용량의 압축기는 R-134a용으로 개발되어 있는데 R-134a는 증발온도 –10 ~ -20℃의 저온에 주로 사용되는 냉매이다. 본 연구에서는 복사 판넬용으로 냉방능력 200 W급 R-134a용 DC 압축기 (Danfoss사 모델 BD250GH)를 사용하였고 제습용으로 냉방능력 800 W 급 R-134a용 AC 압축기(Danfoss사 모델 SC10GH)를 사용하였다. 복사 판넬은 알루미늄을 압출하여 제작되었 다.
시제품은 1 kW 용량으로 복사 판넬에서 200 W를, 제습 증발기에서 800 W를 담당하도록 구성하였다. 시제품의 사양은 자체 개발한 성능 해석 프로그램을 활용하여 설계되었다[8].
2에 제습 냉방 사이클에 사용된 부품의 주요 사양을 나타내었다. 제습 증발기는 핀-튜브형으로 폭 0.8 m, 높이 0.35 m, 2열, 슬릿 핀으로 제작되었다. Fig.

이론/모형

4에 냉매 측 측정 위치를 나타내었다. 공기측 입출구 온도는 ASHRAE 41.1 [10]에 규정된 샘플링 방법으로 구하고 공기측 풍량은 ASHRAE 41.2 [11]에 규정된 방법으로 구한다. Fig.
시제품의 사양은 자체 개발한 성능 해석 프로그램을 활용하여 설계되었다[8]. 프로그램에서 응축기 및 제습 증발기 해석에는 UA-LMTD 방식이 사용되었고 압축기 해석에는 제조사에서 제공된 성능 곡선이 사용되었다. 복사 판넬은 복사와 자연대류 열전달을 고려하여 해석되었고 팽창장치는 부하 변동을 고려하여 전자팽창변을 사용하였다.
1℃인 열전대를 사용하여 측정하였다. 한편, 복사 판 넬의 냉방 실험은 표준 조건으로 실외 건/습구온도 35℃/24℃, 실내 27℃/19.5℃의 KS-C-9306 [9]의 규정을 따랐다. 또한 실내 상대습도를 변화시켜 가며 냉방 능력 시험도 수행하였다.

성능/효과

(1) 복사 판넬의 경우 실외 35℃/24℃, 실내27℃/19.5℃ 의 표준 조건에서 냉매순환량은 8.8 kg/h, 응축온도 51℃, 증발 온도 8.8℃, 냉방능력은 376 W, 성적계수는 1.75로 나타났다. 또한 복사 판넬의 온도는 13℃ ~ 14℃ 사이에서 고르게 분포되었다.
(2) 복사 판넬과 제습 냉방부룰 동시에 가동시키며 표준 조건에서 시험 결과, 복사 판넬의 냉방 능력은 333 W, 제습부의 냉방 능력은 894 W, COP는 1.89로 나타났다. 홴 풍량이 감소하면 복사 판넬, 제습부 모두 냉방 능력이 감소함을 보여는데 특히 제습부에서 감소량이 두드러졌다 .
(3) 복사 판넬의 경우 상대 습도가 감소할수록 냉방 능력은 감소하나 소비 동력은 거의 변화가 없었다. 이는 상대 습도의 감소에 따라 냉방능력과 증발 온도가 감소하는데 증발 온도의 감소는 압축기 체적 효율의 감소를 유발하고 냉방 능력의 감소는 유량을 감소시키므로 이들의 효과가 상쇄되어 소비동 력의 변화는 거의 없는 것으로 판단된다.
한편, 냉매 측 냉방능력은 968 W, 압축기 소비동력은 440 W로 나타났다. 또한 공기 측 냉방능력은 Fig. 6의 실험 장치를 이용하여 측정 하였는데 입구 공기의 엔탈피는 55.36 kJ/kg, 출구 공기의 엔탈피는 43.14 kJ/kg, 공기 풍량은 3.54 CMM, 냉방 능력은 930 W가 나타났다. 즉, 냉매 측과 공기 측 냉방 능력은 8% 이내에서 일치함을 보이고, COP 계산 시는 공기와 냉매 측의 평균치로 계산하였는데 그 값은 2.
판넬 표면의 온도가 8℃ ~ 9℃ 사이로 형성되고 상대 습도 30%에서 노점 온도가 8℃로 강하함 에 따라 판넬 표면에 부분적으로 결로가 형성됨을 확인 할 수 있다. 또한 표준 조건에 비하여 냉매순환량은 8.0 kg/h, 응축온도는 47.3℃, 증발 온도는 5.1℃, 냉방능력은 330 W, 성적계수는 1.50으로 모두 감소하였다.
9에 홴 풍량을 감소시키며 측 정한 냉방 능력을 나타내었다. 복사 판넬, 제습부 모두 홴 풍량이 감소하면 냉방 능력이 감소함을 보였는데 특히 제습부에서 감소량이 두드러졌다. 홴 픙량이 감소하면 공기 측 전열 성능이 감소하고 따라서 냉방 능력이 감소하게 된다.
가정용 에어컨 증발기내 냉매 증발 온도는 5~10℃ 이고 이러한 증발온도에 사용되는 냉매로는 R-22 또는 R-410A가 적합하다. 본 연구의 증발기 증발온도도 유사하리라 예상되어 따라서 냉방 능력 200 W급 R-22 또는 R-410A 압축기를 찾았으나 너무 소용량이라 본 연구에 적합한 압축기가 없었다. 이러한 작은 용량의 압축기는 R-134a용으로 개발되어 있는데 R-134a는 증발온도 –10 ~ -20℃의 저온에 주로 사용되는 냉매이다.
6 CMM으로 유지되었다. 시험 결과, 복사 판넬의 냉방 능력은 333 W, 제습부의 냉방 능력은 894 W, 총 냉방 능력은 1,227 W로 나타났고 두 개의 압축기에 소비된 동력은 650 W로 COP는 1.89가 되었 다. 여기서 제습부의 냉방 능력은 공기 측과 냉매 측의 평균값으로 구하였다.
복사 판넬 시스템은 전술한 압축기, 응축기, 증발기, 팽창장치 외에도 액압축을 방지하기 위하여 증발기 후 단에 1/2 HP급 수액기를 부착하였다. 실험은 우선 실외 35℃/24℃, 실내 27℃/19.5℃의 표준 조건에서 증발 온도와 냉매 충전량을 변화시켜가며 수행되었는데 최적의 (COP가 최대로 되는) 증발 온도는 8.8℃, 냉매 충전량은 850g으로 나타났다.
제습 냉방 시스템은 압축기, 응축기, 증발기, 팽창장치로 구성된다. 실험은 우선 실외 35℃/24℃, 실내 27℃/19.5℃의 표준 조건에서 증발온도와 냉매 충전량을 변화시켜가며 수행되었는데 최적의 (COP가 최대로 되는) 증발 온도는 10℃, 냉매 충전량은 750g으로 나타났다. Table 5에 실험 결과를 정리하였다.
54 CMM, 냉방 능력은 930 W가 나타났다. 즉, 냉매 측과 공기 측 냉방 능력은 8% 이내에서 일치함을 보이고, COP 계산 시는 공기와 냉매 측의 평균치로 계산하였는데 그 값은 2.11이 되었다.
또한 복사 판넬의 온도는 13℃ ~ 14℃ 사이에서 고르게 분포됨을 보여준다. 증발온도를 8.8℃보다 높이면 판넬 표면 온도가 실내 공기의 노점온 도인 15℃ 이상이 되어 성능이 감소하고, 낮추면 유량이 감소하여 성능이 감소하였다. 냉매 충전량도 너무 작으면 유량이 형성되지 않았고 너무 크면 응축 압력이 너무 상승하여 압축기의 고온 트랩이 작동하였다.
Table 4에 상대 습도 30% (표준 조건의 상대 습도는 50%임)에서의 데이터를 수록하였다. 판넬 표면의 온도가 8℃ ~ 9℃ 사이로 형성되고 상대 습도 30%에서 노점 온도가 8℃로 강하함 에 따라 판넬 표면에 부분적으로 결로가 형성됨을 확인 할 수 있다. 또한 표준 조건에 비하여 냉매순환량은 8.
89로 나타났다. 홴 풍량이 감소하면 복사 판넬, 제습부 모두 냉방 능력이 감소함을 보여는데 특히 제습부에서 감소량이 두드러졌다 .홴 픙량이 감소하면 공기 측 전열 성능이 감소하고 따라서 냉방 능력이 감소하게 된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	현열 부하를 처리하는 방안이 활발히 연구돼온 이유는?.	이러한 문제는 현열 부하와 잠열 부하를 별도로 처리하면 해결이 가능하다. 그 중에서도 특히 현열 부하를 처리하는 방안으로 강제 대류식 보다는 복사식 냉방이 열 쾌적성 면에서 우수한 것으로 알려져 이에 대한 연구가 유럽을 중심으로 활발하게 이루어져 왔다[1-3]. 복사 냉방에서는 현열 열전달은 공기를 우선 냉각해야 하는 대류 열전달과는 달리 복사 형태로 냉각 표면에서 인체로 직접 전달되므로 냉각 효과가 순간적으로 발생하고 쾌적성이 증진된다고 알려져 있다[2,3].
	제습 냉방 시스템은 무엇으로 구성되는가?	제습 냉방 시스템은 압축기, 응축기, 증발기, 팽창장치로 구성된다. 실험은 우선 실외 35o C/24o C, 실내 27o C/19.
	복사 냉방을 천정이나 바닥면에 냉각 코일을 설치하여 이들을 냉각 표면으로 활용하는 방안의 문제점은?	그간 복사 냉방은 천정이나 바닥면에 냉각 코일을 설치하여 이들을 냉각 표면으로 활용하는 방안이 검토되어 왔다. 하지만 이 경우 천정이나 바닥면에 결로가 생겨서는 안 되기 때문에 표면 온도를 노점 온도 이상으로 높이거나 보조적인 제습 에어컨을 설치해야 하는 문제가 있다[6,7]. 따라서 복사 냉방은 대형 건물에 일부 적용되었 을 뿐 가정용으로 개발되지는 않았다.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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