[논문]철골 모멘트골조로 보강된 철근콘크리트 건물의 내진성능 평가

김선웅

doi:10.5000/eesk.2020.24.5.233

철골 모멘트골조로 보강된 철근콘크리트 건물의 내진성능 평가
Seismic Performance Evaluation of Non-Seismic Reinforced Concrete Buildings Strengthened by Perimeter Steel Moment Frame 원문보기

한국지진공학회논문집 = Journal of the Earthquake Engineering Society of Korea, v.24 no.5, 2020년, pp.233 - 241

김선웅 (영산대학교 건축공학과)

Abstract ▼ AI-Helper

This paper is to investigate the retrofitting effect for a non-seismic reinforced concrete frame strengthened by perimeter steel moment frames with indirect integrity, which ameliorates the problems of the direct integrity method. To achieve this, first, full-scale tests were conducted to address the structural behavior of a two-story non-seismic reinforced concrete frame and a strengthened frame. The non-seismic frame showed a maximum strength of 185 kN because the flexural-shear failure at the bottom end of columns on the first floor was governed, and shear cracks were concentrated at the beam-column joints on the second floor. The strengthened frame possessed a maximum strength of 338 kN, which is more than 1.8 times that of the non-seismic specimen. A considerable decrease in the quantity of cracks for the strengthened frame was observed compared with the non-seismic frame, while there was the obvious appearance of the failure pattern due to the shear crack. The lateral-resisting capacity for the non-seismic bare frame and the strengthened frame may be determined per the specified shear strength of the reinforced columns in accordance with the distance to a critical section. The effective depth of the column may be referred to as the longitudinal length from the border between the column and the foundation. The lateral-resisting capacity for the non-seismic bare frame and the strengthened frame may be reasonably determined per the specified shear strength of the reinforced columns in accordance with the distance to a critical section. The effective depth of the column may be referred to as the longitudinal length from the border between the column and the foundation. The proposed method had an error of about 2.2% for the non-seismic details and about 4.4% for the strengthened frame based on the closed results versus the experimental results.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

1) 본 연구에서는 ‘학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼’에 근거하여 다층골조에 발생 가능한 후설치 앵커를 포함하는 내진보강 접합부에 의해 긴결된 비보강 철근콘크리트 골조의 보의 수평전단균열에 의한 파괴 가능성의 확인 및 내진보강 공법의 횡저항력을 확인하기 위해 2층 실물대 반복가력실험을 수행하였다.
이를 위해 실물대 실험결과를 토대로 비 내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조와 외부 부착형 철골 모멘트골조 내진보강공법의 내진능력을 살펴보고자 한다. 또한 비내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조와 본 연구에서 제시한 내진보강공법에 대한 설계강도식을 제안하고자 한다.
본 연구에서는 직접접합방식에 의한 내진보강공법의 문제점을 개선한 간접접합방식을 가지는 내진보강공법의 내진보강효과를 확인하기 위해서 비보강 실험체와 외부 부착형 철골 모멘트골조를 활용한 내진보강 실험체에 대한 실험결과는 다음과 같다.
본 연구에서는 직접접합방식의 창호형 내진보강공법의 문제점을 개선한 간접접합방식의 신개념 외부 부착형 철골 모멘트골조 내진보강공법의 내진보강효과를 파악하고자 한다. 이를 위해 실물대 실험결과를 토대로 비 내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조와 외부 부착형 철골 모멘트골조 내진보강공법의 내진능력을 살펴보고자 한다.
본 장에서는 실물대 실험으로부터 얻어진 외부 부착형 내진보강공법의 내진보강효과를 파악하기 위해 비보강 실험체 및 내진보강 실험체의 구조적 거동을 확인하고 설계강도식을 제안하고자 한다.
본 절에서는 비내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조 및 외부 부착형 철골모멘트골조에 의해 내진보강된 철근콘크리트 골조의 횡저항력을 산정하기 위한 설계강도식을 제안하고자 한다.
즉, 내진보강된 철근콘크리트 기둥의 유효깊이는 기둥의 기둥폭 대신에 기둥과 기초의 경계선으로부터 기둥 하부의 접합판까지의 높이로 대신한다. 이를 반영하여 내진보강 실험체의 전단강도는 식 (3)에 대입하여 횡저항력을 산정할 것을 제안하고자 한다.
본 연구에서는 직접접합방식의 창호형 내진보강공법의 문제점을 개선한 간접접합방식의 신개념 외부 부착형 철골 모멘트골조 내진보강공법의 내진보강효과를 파악하고자 한다. 이를 위해 실물대 실험결과를 토대로 비 내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조와 외부 부착형 철골 모멘트골조 내진보강공법의 내진능력을 살펴보고자 한다. 또한 비내진 상세를 가지는 철근콘크리트 골조와 본 연구에서 제시한 내진보강공법에 대한 설계강도식을 제안하고자 한다.
아울러 일종의 “창호형 내진보강공법(window-type seismic retrofitting method)”인 모멘트골조 공법 및 철골 끼움골조 공법은 철근콘크리트 골조와 철골 골조간의 상대 강성과 강도가 현저히 차이가 나므로 두 골조가 만나는 네 모서리에서 두 골조간의 이격이 가장 크게 발생한다. 하지만 두 골조 간의 일체성 확보에 후설치 앵커가 주요한 역할을 수행하는 경우에 후설치 앵커의 인장파괴 또는 전단파괴로 인해 상하 보강골조 사이의 보에 수평전단균열을 유발할 수 있으므로 2층 실물대 실험을 통해 이에 대한 구조적 안전성을 확인하도록 권고하는 것이다. 한편, ‘매뉴얼’은 기존 골조에 후설치 앵커를 시공하는 경우에 콘크리트 속에 묻혀 있는 전단철근과의 간섭이 발생할 가능성을 회피하도록 간접접합방식을 사용할 것을 권고하고 있다.

가설 설정

가력기(actuator)는 골조의 최상단 보의 수평 중심선상에 일치하도록 고정하여, 외부 부착형 철골 끼움골조와 기존 철근콘크리트 골조 간에 본 연구의 간접 접합방식에 의한 구조물의 내력변화를 최대한 반영할 수 있도록 하였다. 기초부는 지반에 고정된 것으로 가정하고 실험실의 제반조건을 고려하여 강봉을 500 mm 간격으로 배치하여 반력바닥(strong floor)에 설치하였다. 실제 건물과 유사한 하중조건을 모사하기 위해서 유압잭을 활용하여 골조의 최상위 보에 축하중 50 kN을 가하여 양 기둥이 각각 25 kN을 분담하도록 하였다.

제안 방법

5) 본 연구에서는 비보강 철근콘크리트 골조 및 본 연구에서 제시한 간접접합부를 가지는 외부 부착형 철골 모멘트골조에 내진보강된 철근콘크리트 골조의 설계강도식을 각각 제안하였다. 비보강 철근콘크리트 골조는 기둥의 횡저항력에 대한 기둥띠철근의 기여도를 기대하기 어려우므로 기둥의 콘크리트 전단강도만을 고려하여 횡저항력을 산정한다.
6) 아울러 간접접합부와 보강 철골조가 충분히 긴결되어 있다는 가정하에 기존 철근콘크리트 기둥에 접착보강판 높이를 기둥의 위험단면으로 간주하고 이 위험단면내에 위치한 띠철근 및 콘크리트의 전단강도를 고려하여 외부 부착형 철골 모멘트골조에 의해 내진보강된 철근콘크리트 골조의 횡저항력을 결정하는 설계방안을 제안하였다. 제안한 설계강도값은 실험결과에 비해 비보강 실험체는 약 2.
4는 비보강 철근콘크리트 골조 및 외부 부착형 철골끼움골조에 의해 내진보강된 철근콘크리트 골조의 거동을 파악하기 위한 테스트 셋업 전경을 보여주고 있다. 가력기(actuator)는 골조의 최상단 보의 수평 중심선상에 일치하도록 고정하여, 외부 부착형 철골 끼움골조와 기존 철근콘크리트 골조 간에 본 연구의 간접 접합방식에 의한 구조물의 내력변화를 최대한 반영할 수 있도록 하였다. 기초부는 지반에 고정된 것으로 가정하고 실험실의 제반조건을 고려하여 강봉을 500 mm 간격으로 배치하여 반력바닥(strong floor)에 설치하였다.
아울러 P-Δ효과를 고려하기 위해서 축하중은 골조의 횡이동에 따라 균일하게 재하되도록 강봉을 활용하여 상부에 설치된 유압잭을 반력바닥에 힌지접합하였다. 골조의 횡변위를 방지하기 위해서 횡지지대를 설치하였다.
본 논문에서는 가력 프로그램으로서 ACI 374.1[17](Fig. 5 참조)에 근거하여 의사정적 반복가력 실험을 수행하였다.
본 연구에서는 ‘매뉴얼’에 근거하여 실물대 2층 골조 실험을 수행하였다.
기초부는 지반에 고정된 것으로 가정하고 실험실의 제반조건을 고려하여 강봉을 500 mm 간격으로 배치하여 반력바닥(strong floor)에 설치하였다. 실제 건물과 유사한 하중조건을 모사하기 위해서 유압잭을 활용하여 골조의 최상위 보에 축하중 50 kN을 가하여 양 기둥이 각각 25 kN을 분담하도록 하였다. 아울러 P-Δ효과를 고려하기 위해서 축하중은 골조의 횡이동에 따라 균일하게 재하되도록 강봉을 활용하여 상부에 설치된 유압잭을 반력바닥에 힌지접합하였다.
아울러 P-Δ효과를 고려하기 위해서 축하중은 골조의 횡이동에 따라 균일하게 재하되도록 강봉을 활용하여 상부에 설치된 유압잭을 반력바닥에 힌지접합하였다.
철골 모멘트골조 내진보강공법의 거동을 파악하기 위해 국내의 비내진상세를 가지는 표준형 철근콘크리트 학교건물(1980년대 ‘다’형 표준도면)[11]을 대상으로 실물대 의사정적 반복가력 실험(full-scaled static cyclic loading test)을 수행하였다.
대상건물의 층고는 3,300 mm이고, 콘크리트 설계기준압축강도(f_ck)는 21 MPa이다. 하지만 실험용 기자재의 제원과 실험실의 제반여건, 실험체의 제작, 운반, 실험 등을 종합적으로 고려하여 실험체를 설계하였으며, 실험체의 층고와 보의 순경간은 모두 2,850 mm로 제작하였다. 비보강 실험체는 하부 스터브(stub)를 포함한 기초부와 2층 골조로 구성된다.

대상 데이터

KS F 2403[15] 및 KS F 2405[16]에 따라 콘크리트 공시체는 3개를 제작하였고, 콘크리트 평균압축강도는 30.85 MPa이 측정되었다(Table 4 참조).
기초의 깊이는 1,000 mm, 단면 크기는 1,000×500 mm이다.
하중전달연결재는 PL88×100×8을 사용하였다. 나선철근은 지름 6 mm의 SD400을, 충전용 무수축 몰탈은 기성제품인 초속경성 몰탈인 유니온그라우트 JM 제품(28일 재령 예상압축강도 50 MPa)[12]을 사용하였다. 참고로, ‘매뉴얼’에서는 나선철근은 무수축 몰탈의 연성도를 높이기 위해 사용할 수 있도록 하고 있으며, 나선철근의 최소 직경은 6 mm이다.
내진보강공법의 보강 효과를 규명하기 위해서 비내진 상세를 가지는 실험체(이하 ‘비보강 실험체’) 및 철골 모멘트골조를 외부에 설치한 실험체(이하 ‘내진보강 실험체’)등 2개의 실험체를 제작하였다.
2는 실험체의 치수 및 형상, 주요 구조부재의 배근상세를 나타낸 것이다. 대상건물의 층고는 3,300 mm이고, 콘크리트 설계기준압축강도(f_ck)는 21 MPa이다. 하지만 실험용 기자재의 제원과 실험실의 제반여건, 실험체의 제작, 운반, 실험 등을 종합적으로 고려하여 실험체를 설계하였으며, 실험체의 층고와 보의 순경간은 모두 2,850 mm로 제작하였다.
하지만 실험용 기자재의 제원과 실험실의 제반여건, 실험체의 제작, 운반, 실험 등을 종합적으로 고려하여 실험체를 설계하였으며, 실험체의 층고와 보의 순경간은 모두 2,850 mm로 제작하였다. 비보강 실험체는 하부 스터브(stub)를 포함한 기초부와 2층 골조로 구성된다. 하부 스터브의 단면 크기는 800×500 mm이다.
Table 1은 비보강 실험체에 사용된 재료, 규격 및 강도 등을 정리한 것이다. 비보강 실험체에 사용된 콘크리트 설계압축강도는 21 MPa이며, 철근은 SD400을 사용하였다. 기둥의 주근은 8-D19와 2-D16으로, 띠철근은 D10@300으로 배근하였다.
수직․ 수평재 및 파형강판에 사용된 강재는 SS400(공칭인장항복강도, Fy = 235 MPa)이며, 수직재는 H-294×200×8×12를, 수평재는 H-200×200×8×12를 사용하였다.
수직․ 수평재 및 파형강판에 사용된 강재는 SS400(공칭인장항복강도, F_y = 235 MPa)이며, 수직재는 H-294×200×8×12를, 수평재는 H-200×200×8×12를 사용하였다. 파형강판의 길이는 500 mm, 두께는 12 mm, 골깊이는 30 mm, 그리고 골폭은 50 mm이다. 하중전달연결재는 PL88×100×8을 사용하였다.
하중전달연결재는 PL88×100×8을 사용하였다.
후설치 앵커는 HILTI사 제품인 HIT-V(-F) 5.8 M16[13]을 2열 설치하였다. 후설치 앵커의 개수, 매입깊이, 간격 등은 ‘매뉴얼’에 근거하여 설계하였다.

이론/모형

Table 3은 외부 부착형 실험체에 사용된 H형강 강재(SS400)의 인장시편시험결과를 정리한 것이다. 적용강재의 플랜지 및 웨브에 대해서 KS B 0802[14]에 따라 인장시편시험을 실시하였다. 수평보강재로 사용된 H-200×200×8×12 강재의 플랜지에 대한 평균인장항복강도 및 평균인장강도는 각각 328.

성능/효과

2) 비보강 실험체는 지붕층 변위비 1.75%에서 최대내력 185 kN을 나타내었다. 지붕층 변위비 2.
3) 내진보강 실험체는 지붕층 변위비 2.0%에서 최대내력 338 kN을 나타내었다. 비보강 실험체와 동일한 변위비에서 최대내력을 발휘하였으며, 최대내력은 비보강 실험체에 비해 약1.
4) 내진보강 실험체는 비보강 실험체에 비해 균열량은 현저히 작았으나 내진 보강으로 인해 휨균열보다는 전단균열에 의한 파괴모드가 뚜렷하게 나타났다. 이러한 전단균열은 접착보강판이 위치한 기둥 하단부의 높이 내에서 발생하였다.
위의 비보강 및 내진보강 실험체의 파괴양상을 살펴보면, 본 연구와 같이 대부분 구조물의 보-기둥 접합부의 상·하부 골조간의 상대 강도와 횡강성은 크게 차이가 나지 않지만 기초와 기둥이 면하는 1층 골조에서는 지중에 견고하게 위치하고 있는 기초와 기둥 간에 상대 강도와 횡강성의 차에 견고하게 위치하고 있는 기초와 기둥 간에 상대 강도와 횡강성의 차이가 뚜렷하기 때문에 기초와 기둥이 면한 곳이 골조의 종국내력을 결정하는 가장 주요한 위치이다. 따라서 골조의 횡저항력은 기초와 기둥 간의 위험단면크기에 의해 결정됨을 확인하였다. 이러한 경향은 비보강 철근콘크리트 골조 뿐만 아니라 내진보강된 골조의 경우에도 동일한 거동을 보임을 실험결과를 통해 확인할 수 있었다.
0%에서 최대내력 338 kN을 나타내었다. 비보강 실험체와 동일한 변위비에서 최대내력을 발휘하였으며, 최대내력은 비보강 실험체에 비해 약1.8배를 나타내었다. 지븡층 변위비 0.
수직보강재로 사용된 H-294×200×8×12 강재의 플랜지에 대한 평균인장항복강도 및 평균인장강도는 317 MPa과 467.67 MPa을, 웨브에 대한 평균인장항복강도 및 평균인장강도는 352.33 MPa과 482.33 MPa을 나타내었다.
수평보강재로 사용된 H-200×200×8×12 강재의 플랜지에 대한 평균인장항복강도 및 평균인장강도는 각각 328.33 MPa과 450.67 MPa을, 웨브에 대한 평균인장항복강도 및 평균인장강도는 각각 394.33 MPa과 485.67 MPa을 나타내었다.
이러한 전단균열은 접착보강판이 위치한 기둥 하단부의 높이 내에서 발생하였다. 아울러 비보강 실험체 및 내진보강 실험체에 대한 실험결과를 통해 1층 기둥의 횡저항력이 지진 저항력에 대한 주요한 인자임을 확인하였다. 이러한 양상은 본 연구에서 제시한 외부 부착형 철골 모멘트골조를 활용하여 내진보강된 철근콘크리트 골조는 기둥 하단부의 위험단면을 접착보강판의 영향범위 내로 확대할 수 있음을 의미한다.
앞절의 실험결과에 근거한 외부 부착형 철골모멘트골조에 의해 내진보강된 철근콘크리트골조의 횡저항력은 비보강 실험체와 마찬가지로 기존 철근콘크리트 기둥의 횡저항력에 의해 결정됨을 확인하였다. Fig.
아울러 비보강 실험체 및 내진보강 실험체에 대한 실험결과를 통해 1층 기둥의 횡저항력이 지진 저항력에 대한 주요한 인자임을 확인하였다. 이러한 양상은 본 연구에서 제시한 외부 부착형 철골 모멘트골조를 활용하여 내진보강된 철근콘크리트 골조는 기둥 하단부의 위험단면을 접착보강판의 영향범위 내로 확대할 수 있음을 의미한다.
이를 적용하여 얻어진 비보강 실험체와 내진보강 실험체의 설계강도와 실험결과를 비교하였을 때, 비보강실험체는 약2.2%, 내진보강 실험체의 경우는 약4.4%의 오차를 각각 나타내었다. 두 실험체 모두 설계강도가 실험결과에 비해 보수적인 결과를 보였다(Table 6 참조).
6) 아울러 간접접합부와 보강 철골조가 충분히 긴결되어 있다는 가정하에 기존 철근콘크리트 기둥에 접착보강판 높이를 기둥의 위험단면으로 간주하고 이 위험단면내에 위치한 띠철근 및 콘크리트의 전단강도를 고려하여 외부 부착형 철골 모멘트골조에 의해 내진보강된 철근콘크리트 골조의 횡저항력을 결정하는 설계방안을 제안하였다. 제안한 설계강도값은 실험결과에 비해 비보강 실험체는 약 2.2%, 내진보강 실험체는 약 4.4%의 오차를 나타내었다.
이것은 비보강 철근콘크리트 골조의 횡저항력에 내진보강능력을 추가하는 시스템이기 때문에 본 연구와 동일한방식의 내진보강공법을 적용할 경우, 기존 비보강 철근콘크리트 골조의 횡저항력을 고려하여 내진보강골조의 지진저항력을 산정해야함을 의미한다. 즉 기존 비보강 철근콘크리트 골조가 우수한 횡저항력을 보유하고 있으면 내진보강 효과도 더욱 개선될 수 있음을 보여준다.
0%)을 각각 나타내었다. 즉 내진보강 실험체는 비보강 실험체에 비해 약1.82배의 횡저항성능을 발휘하였다. 비보강 실험체와 외부부착형 내진보강 실험체 모두 기존 콘크리트골조 기둥의 전단파괴메커니즘에 의해 횡저항력을 상실하였으므로 두 시험체의 횡저항력은 최대 내력 이후에도 비교적 완만하게 상실되고 있음을 보여준다.
단계별 가력 프로토콜에 따른 층간 변위비는 비보강 실험체 및 내진보강 실험체 모두 초기탄성거동까지는 1, 2층 모두 동일하게 나타났다. 초기탄성거동 이후부터 최대내력까지 비보강 실험체 및 내진보강 실험체 모두 1, 2층의 층간 변위비가 발생하지만 비보강 실험체는 그 차이가 크지 않으나 내진보강 실험체는 차이가 뚜렷하게 나타났다. 최대내력 이후에는 비보강 실험체 및 내진보강 실험체 모두 최대내력 이전에 비해 상대적으로 현저한 차이가 발생함을 알 수 있다.
초기탄성거동 이후부터 최대내력까지 비보강 실험체 및 내진보강 실험체 모두 1, 2층의 층간 변위비가 발생하지만 비보강 실험체는 그 차이가 크지 않으나 내진보강 실험체는 차이가 뚜렷하게 나타났다. 최대내력 이후에는 비보강 실험체 및 내진보강 실험체 모두 최대내력 이전에 비해 상대적으로 현저한 차이가 발생함을 알 수 있다. 아울러 이러한 경향은 더 큰 강도 및 강도를 가지는 내진보강 실험체가 더욱 확연히 나타내고 있다.
5%에서는 이전 단계에서 발생한 전단 균열이 1층 기둥의 양단 하단부에 구조체의 횡저항력을 현저히 감소시킬 수 있는 주요한 전단균열로 진전하여 구조물의 최종 붕괴를 유발하였다. 한편, 기둥에 발생한 전단균열의 수직방향 길이는 내진보강용 접합판이 설치된 높이와 동일함을 확인하였다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	건물의 내진보강법으로 무엇이 있는가?	건물의 내진보강법은 크게 단면증설 등을 통해 기존 구조부재의 강도를 높이는 방법, 철골 프레임 등을 구조물에 매립 또는 부착하여 건물의 연성 능력을 향상시키는 방법, 제진장치 등의 에너지 저감장치를 활용하여 외력에 대한 저항에너지를 분산시켜 구조물의 구조적 안전성을 확보하는 방법 등의 세 가지 방식으로 구분된다. 일반적으로 국내 건축주 및 발주처는 건축물 창호의 시야가 가려지는 것을 지양하고, 빠른 공기 및 기존 구조물에 대한 최소범위 내에서의 철거를 통해 업무의 연속성(business continuity project) 확보 및 빠른 공기 등을 원하기 때문에 국내에서는 건축물의 개구부에 철골 골조를 외부에 부착하는 “모멘트골조(perimeter steel moment frame)” 또는 철골 골조를 기존 골조 내부에 매입하는 “철골 끼움골조(embedded steel moment frame)”를 활용한 내진보강공법의 개발 및 적용이 활발하게 이루어지고 있다.
	국내에서 개발 및 적용이 활발한 건물의 내진보강법은 무엇인가?	건물의 내진보강법은 크게 단면증설 등을 통해 기존 구조부재의 강도를 높이는 방법, 철골 프레임 등을 구조물에 매립 또는 부착하여 건물의 연성 능력을 향상시키는 방법, 제진장치 등의 에너지 저감장치를 활용하여 외력에 대한 저항에너지를 분산시켜 구조물의 구조적 안전성을 확보하는 방법 등의 세 가지 방식으로 구분된다. 일반적으로 국내 건축주 및 발주처는 건축물 창호의 시야가 가려지는 것을 지양하고, 빠른 공기 및 기존 구조물에 대한 최소범위 내에서의 철거를 통해 업무의 연속성(business continuity project) 확보 및 빠른 공기 등을 원하기 때문에 국내에서는 건축물의 개구부에 철골 골조를 외부에 부착하는 “모멘트골조(perimeter steel moment frame)” 또는 철골 골조를 기존 골조 내부에 매입하는 “철골 끼움골조(embedded steel moment frame)”를 활용한 내진보강공법의 개발 및 적용이 활발하게 이루어지고 있다.
	모멘트골조 공법 및 철골 끼움골조 공법이 가지고 있는 문제점은 무엇인가?	‘학교시설 내진설계기준[9]’과 ‘학교시설 내진성능평가 및 보강 매뉴얼[10]’(이하 ‘매뉴얼’)은 기존 골조와 신설 골조간의 접합부의 성능에 따른 두 골조간의 일체성의 차이로 인해 내진보강효과의 차이가 발생하므로 2층 실물대 실험을 통해 보강골조의 내진성능효과를 검증하도록 권고하고 있다. 아울러 일종의 “창호형 내진보강공법(window-type seismic retrofitting method)”인 모멘트골조 공법 및 철골 끼움골조 공법은 철근콘크리트 골조와 철골 골조간의 상대 강성과 강도가 현저히 차이가 나므로 두 골조가 만나는 네 모서리에서 두 골조간의 이격이 가장 크게 발생한다. 하지만 두 골조 간의 일체성 확보에 후설치 앵커가 주요한 역할을 수행하는 경우에 후설치 앵커의 인장파괴 또는 전단파괴로 인해 상하 보강골조 사이의 보에 수평전단균열을 유발할 수 있으므로 2층 실물대 실험을 통해 이에 대한 구조적 안전성을 확인하도록 권고하는 것이다.

참고문헌 (18)

Korea Meteorological Administration. Earthquake Annual Report. Korea Meteorological Administration. c2017.
Korea Ministry of the Interior and Safety. 2017 Pohang earthquake whitepaper. Korea Ministry of the Interior and Safety. c2018.
Neria Y, Nandi A. Post-traumatic stress disorder following disasters: A systematic review. Psychological Medicine. 2008;38:467-480.

상세보기
Kwon HR, Park SH. Psychological factors as predictors of posttraumatic stress and depressive symptoms among survivors of the Gyeongbuk area earthquake. The Korean Psychological Assocation. 2019;38(2):127-144.
Korea Ministry of the Interior and Safety. Establishment of master plan for Korean seismic design and retrofit. Korea Ministry of the Interior and Safety. c2018.
Lee BG, Hwang DS, Choi YC, Kim YS, Lee KS. Seismic capacity evaluation of full-size two-story R/C frame strengthened with hswf external connection method by pseudo-dynamic test. Journal of the Korea Concrete Institute. 2019;31(1):89-97.

상세보기
Jung HC, Jung JS, Lee KS. Seismic performance evaluation of internal steel frame connection method for seismic strengthening by cycling load test and nonlinear analysis. Journal of the Korea Concrete Institute. 2019;31(1):79-88.

상세보기
Kim S, L ee K. Seismic perf ormance evaluation o f reinforced concrete buildings strengthened by embedded steel frame. Journal of the Earthquake Engineering of Korea. 2020;24(1):29-37.

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Korea Ministry of Education. Seismic design code of school facilities. Korea Ministry of Education. c2020
Korea Ministry of Education. Manual of seismic performance evaluation and retrofit for school facilities. Korea Ministry of Education. c2019.
Korea Ministry of Education and Korea Institute of Educational Environment. Guideline for seismic evaluation and rehabilitation of existing school buildings in Korea. Korea Ministry of Education and Korea Institute of Educational Environment. c2011. 108p.
Union Corporation [Internet]. Available from: http://www.unioncement.com
HILTI Corporation. Operating instruction Hilti HIT-CT 1 with HITV. HILTI Corporation. c2012.
Korean Agency for Technology and Standards (KATS). Method of tensile test for metallick materials - KS B 0802. KATS. c2003.
Korean Agency for Technology and Standards (KATS). Standard test method for making and curing concrete specimens - KS F 2403. KATS. c2014.
Korean Agency for Technology and Standards (KATS). Standard test for compressive strength of concrete - KS F 2405. KATS. c2010.
ACI Committee 374. 374.1-05: Acceptance criteria f or moment f rames based on structural testing and commentary. American Concrete Institute (ACI). Farmington Hills, MI, USA. c2006.
ACI Committee 318. Building code requirements for structure concrete (ACI 318-14). American Concrete Institute (ACI). Farmington Hills, MI, USA. c2014.

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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