[논문]순환 슬러지 및 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물의 기초특성

이후석; 강석표; 강혜주; 이민희

doi:10.14190/jrcr.2020.8.3.302

[국내논문] 순환 슬러지 및 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물의 기초특성
Fundamental Properties of Recycled Cold Asphalt Mixtures with Recycled Sludge and Recycled Glass Aggregate 원문보기

Journal of the Korean Recycled Construction Resources Institute = 한국건설순환자원학회 논문집, v.8 no.3, 2020년, pp.302 - 309

이후석 ((재)한국건설생활환경시험연구원 충청사업본부 대전충남지원) , 강석표 (우석대학교 건축학과) , 강혜주 (우석대학교 건설공학과) , 이민희 (호원대학교 건축학과)

초록
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건설폐기물 중간처리시설에서 발생하고 있는 폐슬러지를 건조 분쇄한 순환 슬러지와 재활용되지 못하는 폐유리병을 가공처리한 순환 유리골재를 순환 상온아스팔트에 적용하기 위한 기초연구로서 순환 슬러지 및 순환 유리골재의 사용에 따른 순환 상온아스팔트의 특성을 비교·검토하였다. 그 결과 순환 슬러지를 채움재로서 사용량을 증가할수록 순환 상온아스팔트 혼합물의 마샬 안정도, 간접인강강도, 인장강도비는 감소하고 흐름값, 공극률은 증가하는 것으로 나타났다. 또한 순환 유리골재를 사용함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 마샬 안정도, 간접인강강도, 인장강도비는 감소하고 흐름값, 공극률은 증가하는 것으로 나타났다.

Abstract ▼ AI-Helper

This paper is a basic study for applying the dried recycled sludge of waste sludge generated in construction waste intermediate treatment facility and the crushed recycled glass aggregate of waste glass bottles that cannot be recycled to the recycled cold asphalt mixtures. This paper reviewed the characteristics of recycled cold asphalt mixtures using recycled sludge and recycled glass aggregate. As a result, as contents of recycled sludge and recycled glass aggregate increased, the Marshall stability, indirect tensile strength, and tensile strength ratio of the recycled cold asphalt mixtures decreased, but flow and void ratio of that increased.

주제어

표/그림 (20)

표 Table 1. Experimental plan and mix design
표 Table 2. Chemical composition of filler
그림 Fig. 1. Recycled sludge
표 Table 3. Properties of recycled asphalt aggregate
표 Table 4. Properties of aggregate
표 Table 5. Properties of emulsified asphalt
그림 Fig. 2. Manufacturing process of recycled glass aggregate
그림 Fig. 3. Recycled glass aggregate
그림 Fig. 4. Gradation curves of aggregates
그림 Fig. 5. Gradation curves of recycled cold asphalt mixtures
그림 Fig. 6. Marshall stability
그림 Fig. 7. Flow
그림 Fig. 8. Void ratio
그림 Fig. 9. ITS
그림 Fig. 11. Marshall stability
그림 Fig. 10. TSR
그림 Fig. 12. Flow
그림 Fig. 13. Void ratio
그림 Fig. 15. TSR
그림 Fig. 14. ITS

AI 본문요약
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문제 정의

건설폐기물 중간처리시설에서 발생하고 있는 폐슬러지를 건조 분쇄한 순환 슬러지와 재활용되지 못하는 폐유리병을 가공 처리한 순환 유리골재를 순환 상온아스팔트에 적용하기 위한 기초연구로서 순환 슬러지 및 순환 유리골재의 사용에 따른 순환 상온아스팔트의 특성을 비교⋅검토한 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.
따라서 본 논문에서는 건설폐기물 중간처리시설에서 발생하고 있는 폐슬러지와 재활용되지 못하는 폐유리병을 가공 처리한 순환 유리골재를 순환 상온아스팔트에 적용하기 위한 기초연구로서 순환 슬러지 및 순환 유리골재의 사용에 따른 순환 상온아스팔트의 특성을 비교⋅검토하였다.

제안 방법

순환 유리골재의 경우 채움재로서 보통 포틀랜드 시멘트와 클링커 프리 시멘트를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에 순환유리골재를 순환 아스팔트 골재에 대하여 20% 대체하였다. 순환 상온아스팔트 혼합물의 특성을 검토하기 위한 실험항목으로서는 GR F 4026에 규정되어져 있는 마샬안정도, 흐름값, 공극률, 간접인장강도(ITS, Indirect Tensile Strength), 인장강도비(TSR, Tensile Strength Ratio)를 설정하였다.
순환 슬러지 및 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물의 특성을 검토하기 위한 실험계획을 Table 1에 나타내었다. 순환 슬러지의 경우 채움재로서 보통 포틀랜드 시멘트(OPC)와 클링커 프리 시멘트(CFC)를 사용하였고 순환슬러지를 클링커 프리 시멘트에 대하여 10%, 20% 대체하였다. 순환 유리골재의 경우 채움재로서 보통 포틀랜드 시멘트와 클링커 프리 시멘트를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에 순환유리골재를 순환 아스팔트 골재에 대하여 20% 대체하였다.
2에 나타내었다. 재활용이 어려운 깨진 유리병을 피더에 투입한 후 트롬멜(35~20mm), 해머 파쇄기, 자력 선별, 트롬멜(10mm), 풍력선별 공정을 거쳐 제조되었다. 이물질 선별은 자력 선별과 풍력 선별 공정이 있지만 폐유리의 특성상 이물질 선별이 어렵기 때문에 인력선별도 공정 중 2곳에서 이루어졌다.

대상 데이터

본 논문에서 사용한 순환 유리골재는 전북 군산 I사의 폐유리 중간처리 시설에서 발생하고 있는 10mm이하의 골재를 사용하였다. 재활용 되지 못하는 폐유리로부터 순환 상온아스팔트용 골재를 생산하는 공정을 Fig.
순환 상온아스팔트 혼합물의 특성분석을 위해 사용된 폐아스콘 순환골재는 천안에 위치하고 있는 건설폐기물중간처리업체에서 생산되고 있는 20mm 이하의 폐아스콘 순환골재를 사용하였으며 물성을 Table 3에 나타내었다. 또한 합성입도를 충족시키기 위한 천연골재는 8mm이하의 석분을 사용하였으며 기본 물성을 Table 4에 나타내었다.
83g/cm³은 고로슬래그미분말과 유사한 수준을 보이고 있다. 순환슬러지는 Fig. 1에 나타낸 바와 같이 건설폐기물 중간처리시설에서 함수율 55%의 상태로 발생하는 폐슬러지를 80℃ 건조로에서 48시간 건조한 후 볼밀을 통과시켜 0.15mm이하의 미분으로 분급하여 사용하였다.
본 논문에서 순환 상온아스팔트 혼합물의 채움재로서 사용한 시멘트, 클링커 프리 시멘트, 순환 슬러지의 물리 화학적 특성을 Table 2에 나타내었다. 시멘트는 국내 H사의 보통 포틀랜드 시멘트를 사용하였다.
클링커 프리 시멘트는 국내 C사에서 시제품으로 제조되어진 고로슬래그미분말의 주요 자극제로서 탈황석고를 사용하는 무시멘트 결합재를 사용하였다. 화학조성은 SiO₂ 21.
폐아스콘 순환골재 혼입율에 따른 상온 재생 아스팔트 혼합불의 특성분석을 위해 사용된 유화 아스팔트는 국내 K사에서 제조된 MSC-2 Type의 유화아스팔트를 사용하였으며, 물성은 Table 5에나타낸 것과 같다.

데이터처리

순환 상온아스팔트 혼합물의 인장강도비는 아스팔트 포장 시공 지침 부속서 Ⅳ-6 인장강도비 시험에 준하여 실시하였다. 인장강도비는 수분처리 공시체와 무처리 공시체 각각의 간접인장강도 3개씩의 평균값을 구하여 계산하였다.

이론/모형

순환 상온아스팔트 혼합물의 공극률 시험은 KS F 2364 『다져진 역청 혼합물의 공극률 시험방법』에 준하여 산출하였다. 공극률 산출시 적용되는 이론최대밀도는 KS F 2366 『역청 포장 혼합물의 이론적 최대 비중 및 밀도 시험 방법』에 준하여 측정하였다.
순환 상온아스팔트 혼합물의 간접인장강도 시험은 KS F 2382 『아스팔트 혼합물의 간접 인장강도 시험방법』에 준하여 산출하였다.
순환 상온아스팔트 혼합물의 공극률 시험은 KS F 2364 『다져진 역청 혼합물의 공극률 시험방법』에 준하여 산출하였다. 공극률 산출시 적용되는 이론최대밀도는 KS F 2366 『역청 포장 혼합물의 이론적 최대 비중 및 밀도 시험 방법』에 준하여 측정하였다.
순환 상온아스팔트 혼합물의 안정도 및 흐름값은 KS F 2337 ｢마샬시험기를 사용한 역청혼합물의 소성흐름에 대한 저항력 시험방법｣에 준하여 시험을 실시하였다.
순환 상온아스팔트 혼합물의 인장강도비는 아스팔트 포장 시공 지침 부속서 Ⅳ-6 인장강도비 시험에 준하여 실시하였다. 인장강도비는 수분처리 공시체와 무처리 공시체 각각의 간접인장강도 3개씩의 평균값을 구하여 계산하였다.

성능/효과

1) 순환 슬러지를 채움재로서 사용량을 증가할수록 순환 상온아스팔트 혼합물의 마샬안정도, 간접인강강도, 인장강도비는 감소하고 흐름값, 공극률은 증가하는 것으로 나타났다.
2) 순환 상온아스팔트 혼합물(OPC-RG와 CFC-RG)은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 품질기준을 만족시키기 위한 순환 슬러지를 채움재로서 사용량은 10% 이내인 것으로 나타났다.
3) 순환 유리골재를 사용함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 마샬 안정도, 간접인강강도, 인장강도비는 감소하고 흐름값, 공극률은 증가하는 것으로 나타났다.
순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 간접인장강도는 감소하였다. 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물(OPC-RG와 CFC-RG)은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 간접인장강도 4.0MPa 이상을 겨우 만족하는 수준을 나타내었다.
순환유리 골재 혼입에 따른 인장강도비의 감소는 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다. 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물(OPC-RG와 CFC-RG)은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 인장강도비 0.7%이상을 만족하는 수준을 나타내었다.
10에 나타내었다. 순환슬러지 (RS)의 대체율이 증가함에 따라 인장강도비(TSR)가 감소하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 인장강도비는 감소하는 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온아스팔트 혼합물(RS 20)에서는 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 인장강도비 0.
9에 나타내었다. 순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 간접인장강도(ITS)이 감소하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 간접인장강도는 감소하는 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20)에서도 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 간접인장강도 4.
8에 나타내었다. 순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 공극률이 증가하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 공극률은 큰 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20)에서도 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 공극량 9~14%를 만족시키는 것으로 확인되었다.
6에 나타내었다. 순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 혼합물의 안정도는 감소하는 경향을 나타내었다. 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 안정도는 작은 것으로 나타났다.
7에 나타내었다. 순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 흐름값이 증가하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재 (RS0)의 흐름값은 큰 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환 슬러지를 10% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 10)까지는 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 흐름값인 10~40(1/100)cm를 만족하고 있으나 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20)에서는 기준치를 벗어나 순환슬러지의 적정 대체율은 10%이하인 것으로 판단된다.
순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 안정도는 감소하는 경향을 나타내었다. 순환유리 골재 혼입에 따른 안정도 저하는 보통 포틀 랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다. 채움재 종류에 상관없이 순환유리 골재 혼입한 순환 상온아스파트 혼합물은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 마샬시험에 의한 안정도 기준치인 6,000N이상을 만족시키는 것으로 확인되었다.
14에 나타내었다. 순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 간접인장강도는 감소하였다. 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물(OPC-RG와 CFC-RG)은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 간접인장강도 4.
11에 나타내었다. 순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 안정도는 감소하는 경향을 나타내었다. 순환유리 골재 혼입에 따른 안정도 저하는 보통 포틀 랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다.
15에 나타내었다. 순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 인장강도비는 감소하였다. 순환유리 골재 혼입에 따른 인장강도비의 감소는 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다.
12에 나타내었다. 순환유리 골재(RG)를 혼입함으로서 순환 상온아스팔트 혼합물의 흐름값은 증가하는 경향을 나타내었다. 순환유리 골재 혼입에 따른 흐름값 증가는 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다.
순환유리 골재 혼입에 따른 공극률의 증가는 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다. 이로 인하여 클링커 프리 채움재에 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물(CFC-RG)에서 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 공극률량 9~14%를 만족시키지 못하는 것으로 나타났다.
순환유리 골재 혼입에 따른 안정도 저하는 보통 포틀 랜드 시멘트 채움재(OPC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물과 비교하여 클링커 프리 채움재(CFC)를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물에서 상대적으로 크게 나타났다. 채움재 종류에 상관없이 순환유리 골재 혼입한 순환 상온아스파트 혼합물은 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 마샬시험에 의한 안정도 기준치인 6,000N이상을 만족시키는 것으로 확인되었다.
보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 안정도는 작은 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20) 에서도 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 마샬시험에 의한 안정도 기준치인 6,000N이상을 충분히 만족시키는 것으로 확인되었다.
순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 간접인장강도(ITS)이 감소하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 간접인장강도는 감소하는 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20)에서도 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 간접인장강도 4.0MPa 이상을 만족하는 것으로 확인되었다.
순환슬러지(RS)의 대체율이 증가함에 따라 공극률이 증가하는 경향을 나타내고 있으며 보통 포틀랜드 시멘트 채움재(OPC)와 비교하여 클링커 프리 채움재(RS0)의 공극률은 큰 것으로 나타났다. 클링커 프리 채움재에 순환슬러지를 20% 대체한 순환상온 아스팔트 혼합물(RS 20)에서도 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 공극량 9~14%를 만족시키는 것으로 확인되었다.
클링커 프리 시멘트는 국내 C사에서 시제품으로 제조되어진 고로슬래그미분말의 주요 자극제로서 탈황석고를 사용하는 무시멘트 결합재를 사용하였다. 화학조성은 SiO₂ 21.2%, Al₂O₃ 8.8%, CaO 46.6%, SO₃ 11.5%로서 고로슬래그미분말과 비교하여 SiO₂와 Al₂O₃의 조성비율이 낮지만 SO₃의 조성비율이 높은 것으로 나타났다. 또한 물리적 특성으로서 비표면적 4,058cm²/g, 밀도 2.

후속연구

4) 순환 유리골재를 사용한 순환 상온아스팔트 혼합물(OPCRG와 CFC-RG)이 GR F 4026에서 규정하고 있는 순환상온 아스팔트콘크리트 혼합물(기층용)의 품질기준을 만족시키기 위해서는 본 연구의 범위내에서 흐름값 및 공극률에 대한 고려가 필요할 것으로 사료된다.

참고문헌 (11)

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상세보기
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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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