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제안 방법
- 5로 하였으며, 실험실의 온도 변화, 열선의 산화 부식의 영향을 줄이기 위해 실험 전 속도 검정을 풍동 내 시험부에서 직접 수행하였다. X-probe에서의 전압과 속도의 검정식은 4차 다항식을 사용하였으며, 후류 속도분포 측정은 후단 형상이 변화하기 시작하는 부분에서 측정 위치까지의 거리가 코드길이의 0.5배인 후류 위치에서 즉정하였다.
- 1에서 보여지는 바와 같이 압력면 또는 부압면이 30°로 잘린 날카로운 형태와 .각각의 후단을 톱니모양으로 가공한 네 가지 모델에 대하여 날개 후단 형상의 변화에 따른 소음 실험을 수행하였다. 후단 형상이 톱니 모양인 경우는 그림에서와 같이 피치와 높이의 비인 A/h=1.
- 2는 실험에 사용된 원심 전향익 홴 날개 후단으로부터의 소음 및 속도분포를 측정하기 위한 장치로서, 원하는 설치각을 갖도록 원심 전향익 홴 날개 형상의 익렬을 회전 장치에 설치할 수 있게 제작하였다. 날개 후단이 날카로운 형상인 경우에는 Fig. 2와 같이 익렬을 설치하였으며, 후단이 날카로운 형상인 경우와 톱니 형상인 경우의 소음을 비교시에는 Fig. 2의 장치에 3개의 날개열만을 사용하여 각각의 경우에 대하여 실험을 수행하였다.
- 본 연구에서는 원심 전향익 홴에서 사용되는 단일원호 형태의 날개를 가지는 익렬의 실험을 통하여 날개 후단형상이 부압면이 30°로 잘린 경우와 압력면이 30°로 잘린 날카로운 형상과 톱니 형상에 대해 날개 설치 각의 변화에 따른 소음스펙트럼과 소음레벨을 측정하였다.
- 본 연구에서는 유량계수를 일정하게 하기 위해 축방향 절대속도 (Cm)을 같게 하여 각 후단 형상에 대하여 실험하였다. Fig.
- 본 연구에서는 임펠러의 유량계수를 일반적인 원심전향익 홴의 작동상태인 0.4 그리고 현절비는 1.43으로 고정시키고, 후단의 형상의 변화에 따른 후단에 의한 소음 레벨을 각 설치각에 대하여 따라 분석하였다.
- 2와 같은 회전 장치를 설치하였다. 소음의 측정은 초점거리가 500 mm인 음향거울 (acoustic mirror)을 이용하여 익렬의 출구 유동에 영향을 받지 않는 원주방향 위치에서 마이크로폰 (1/2”, B&K type 4189)으로 측정하였으며, 소음스펙트럼 측정시 A-가중치 (weighting)를 사용하였다.
- 계측된 신호는 A/D 변환기를 통하여 PC로 데이터를 저장하였다. 열선의 과열비는 1.5로 하였으며, 실험실의 온도 변화, 열선의 산화 부식의 영향을 줄이기 위해 실험 전 속도 검정을 풍동 내 시험부에서 직접 수행하였다. X-probe에서의 전압과 속도의 검정식은 4차 다항식을 사용하였으며, 후류 속도분포 측정은 후단 형상이 변화하기 시작하는 부분에서 측정 위치까지의 거리가 코드길이의 0.
대상 데이터
- 본 연구에서 사용된 날개의 전단 (leading edge)은 지름이 0.003m인 반원형상을 가지며, 후단 형상은 단일 원호 형태를 기본으로 하여 Fig. 1에서 보여지는 바와 같이 압력면 또는 부압면이 30°로 잘린 날카로운 형태와 .각각의 후단을 톱니모양으로 가공한 네 가지 모델에 대하여 날개 후단 형상의 변화에 따른 소음 실험을 수행하였다.
데이터처리
- 속도 측정을 위해 X-probe (DANTEC 55P61)와 CTA 시스템을 사용하였으며, 평균 속도 계측시에는 10초 동안 10, 000개의 데이터를 획득하여 한 측정위치에서의 평균값을 취하였다. 계측된 신호는 A/D 변환기를 통하여 PC로 데이터를 저장하였다.
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