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제안 방법
- 본 연구에서는 한국가스공사에서 사용하고 있는 천연가스의 조성을 4가지 case로 나누어, 각각의 물성을 Soave 가 제안한 3차형 상태방정식을 이용하여 추산하고, 비교하였다[1]. 한편 Table 1에는 본 연구에서 사용한 4가지 액화천연가스의 조성을 나타내었다.
- 본 연구에서는 한국가스공사에서 제공한 4가지 천연가스 조성 중에서 typical한 경우에 대하여 혼합물의 평균 분자량과 발열량 및 액체 상태에서의 비중을 실험값과 비교하였으며, 그 결과는 Table 4에 나타내었다. Table 4에 의하면 4가지 천연가스의 조성 모두에 대해서 평균 분자량, 발열량 및 비중이 실험치와 거의 유사한 결과를 나타냄을 알 수 있다.
- 본 연구에서는 한국가스공사에서 제공한 typical 한 천연가스에 대해 발열량, 액상의 밀도, 열용량, 주어진 압력에서 기포점 온도 및 조성과 증기의 열역학 및 전달 물성을 SRK 상태방정식을 이용하여 추산하여 실험데이터와 근접한 결과를 얻었다. 이때, 천연가스의 물성 추산을 위하여 전체 공정의 모사는 PRO/II with PROVISION version 7.
- 이번에는 -13(rc와 1.13 Kg/cm2 조건하에서 액화천연가스로 부터 증발한 기체의 조성 및 가스 혼합물의 물성치를 실험치와 비교하였으며, 그 결과는 아래의 Table 6에 정리하였다.
- 접근방법이 있다[3]. 첫 번째 접근방법은 기상의 퓨개시티의 계산에서 상태방정식 모델식을 활용하여 퓨개시티 계수를 계산하고, 액상의 퓨개시티 계산에는 액체활동도계수 모델식을 활용하여 액상의 활동도 계수를 계산하는 것이다. 이러한 접근방법을 two model approach라고 하며 이를 식 (1)과 식 (2)에 나타내었다.
- 한편 Table 5에서는 typical 천연가스에 대해서 분자량과 발열량 및 밀도 이외의 끓는점, 점도, 비열 등의 물성치를 실험치와 비교하였다. 상압 근처인 1.
이론/모형
- 본 연구에서는 기 액 상평형 계산 모델식으로 SRK 상태방정식을 사용하였다. 1972년에 Soave가 제안한 SRK 상태방정식은 아래의 식 (4)과 같이 나타낼 수 있다.
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