A gasification process with pre-combustion $CO_2$ capture process, which converts coal into environment-friendly synthetic gas, might be promising option for sustainable energy conversion. In the coal gasification for power generation, coal is converted into $H_2$, CO and ...
A gasification process with pre-combustion $CO_2$ capture process, which converts coal into environment-friendly synthetic gas, might be promising option for sustainable energy conversion. In the coal gasification for power generation, coal is converted into $H_2$, CO and $CO_2$. To reduce the cost of $CO_2$ capture and to maximize hydrogen production, the removal of CO and the additional production of hydrogen might be needed. In this study, a 2l/min water gas shift system for a coal gasifier has been studied. To control the concentration of major components such as $H_2$, CO, and $CO_2$, MFCs were used in experimental apparatus. The gas concentration in these experiments was equal with syngas concentration from dry coal gasifiers ($H_2$: 25-35, CO: 60-65, $CO_2$: 5-15 vol%). The operation conditions of the WGS system were $200-400^{\circ}C$, 1-10bar. Steam/Carbon ratios were between 2.0 and 5.0. The commercial catalysts were used in the high temperature shift reactor and the low temperature shift reactor. As steam/carbon ratio increased, the conversion (1-$CO_{out}/CO_{in}$) increased from 93% to 97% at the condition of CO: 65, $H_2$: 30, $CO_2$: 5%. However the conversion decreased with increasing of gas flow and temperature. The gas concentration from LTS was $H_2$: 54.7-60.0, $CO_2$: 38.8-44.9, CO: 0.3-1%.
A gasification process with pre-combustion $CO_2$ capture process, which converts coal into environment-friendly synthetic gas, might be promising option for sustainable energy conversion. In the coal gasification for power generation, coal is converted into $H_2$, CO and $CO_2$. To reduce the cost of $CO_2$ capture and to maximize hydrogen production, the removal of CO and the additional production of hydrogen might be needed. In this study, a 2l/min water gas shift system for a coal gasifier has been studied. To control the concentration of major components such as $H_2$, CO, and $CO_2$, MFCs were used in experimental apparatus. The gas concentration in these experiments was equal with syngas concentration from dry coal gasifiers ($H_2$: 25-35, CO: 60-65, $CO_2$: 5-15 vol%). The operation conditions of the WGS system were $200-400^{\circ}C$, 1-10bar. Steam/Carbon ratios were between 2.0 and 5.0. The commercial catalysts were used in the high temperature shift reactor and the low temperature shift reactor. As steam/carbon ratio increased, the conversion (1-$CO_{out}/CO_{in}$) increased from 93% to 97% at the condition of CO: 65, $H_2$: 30, $CO_2$: 5%. However the conversion decreased with increasing of gas flow and temperature. The gas concentration from LTS was $H_2$: 54.7-60.0, $CO_2$: 38.8-44.9, CO: 0.3-1%.
* AI 자동 식별 결과로 적합하지 않은 문장이 있을 수 있으니, 이용에 유의하시기 바랍니다.
문제 정의
고농도의 일산화탄소가 포합된 석탄 가스화 합성가스의 수성가스 반응의 공정 특성을 고찰하기 위하여 본 연구에서는 유량, 압력, 온도 등의 조업 조건에 따른 일산화탄소 전환율을 고찰하였다. 일반적으로
3)이라고 발표하였고 본 연구의 기본 조성으로 이를 하였다. 그러나 건식 가스화 공정에서의 실험 결과들을 보면 이산화탄소의 농도가 15% 이상이 되는 실험 결과들도 존재하기 때문에 본 연구에서는 이산화탄소 농도를 최대 15%까지 증가시켜가면 실험을 수행하였다.
본 연구에서는 50-70vol%의 일산화탄소가 포함된 석탄 가스화 합성가스로부터 고농도의 수소와 이산화탄소를 얻기 위한 수성가스 촉매 공정의 운전 특성을 고찰하였다. 수성가스 반응 공정의 전환 효율을 극대화하고 배출되는 일산화탄소 농도를 최저로 유지하기 위해서는 반응 온도를 HTS: 380-400℃, LTS: 200-220℃로 유지하며 S/C 비는
이에 본 연구에서는 석탄가스화 복합발전(IGCC) 를 포함한 청정 석탄 전환 공정에서 이용되는 건식 석탄 가스화 공정에 연계되는 수성가스 반응 공정의 운전 특성을 분석하였다. 특히
후)수성가스반응">수성가스 반응 공정의 운전 특성을 분석하였다. 특히 연소전 포집 공정에 요구되는 혼합 가스의 특성을 고찰하여 연소전 포집 공정이 연계된 차세대 석탄 가스화 공정의 설계를 위한 기초 자료를 확보하였다.
가설 설정
후)수성가스전이 공정에서">수성가스전이공정에서 이산화탄소 농도의 증가는 필연적으로 일산화탄소와 수소 농도의 변화를 야기시킨다. 그러나 다양한 조건의 변화는 영향성을 자세히 고찰하기 어렵게 만들기 때문에 일산화탄소 농도는 60vol%로 고정시키고 이산화탄소 농도의 증가는 수소 농도의 감소를 야기시키는 것으로 가정하였다. 또한 S/C 비는 이상적인
제안 방법
40-70vol%의 높은 일산화탄소를 포함하는 건식 석탄 가스화 공정과 연소전 이산화탄소 포집 공정의 연계를 위해 필요한 수성가스 반응의 특성을 고찰하기 위하여 2l/min의 수성가스 반응기를 설계 및 제작하였다(Fig. 1). 수성가스 반응 시스템은 모사 합성가스 주입 모듈,
후)220℃+10℃온도를">220℃+10℃ 온도를 유지하도록 하였다. GC(HP 6890)를 사용하여 질소가 검출되지 않는 시점부터 GC와 NDIR 분석기를 이용하여 모사 합성가스의 조성과 반응 후의 가스 농도를 측정하였다.
후)가압실험의">가압 실험의 경우, 질소 가스를 이용하여 조업 압력까지 맞춘 후에 동일한 순서에 따라서 실험을 진행하였다. 반응기 압력이 안정화된 후, 각 장치별 heater(steam heater : 250℃, pre-heater : 400℃, HTS heater : 380℃, LTS : 220℃)를 조절하여 정상 상태를 만든다.
후)건식가스화에서">건식 가스화에서 배출되는 합성가스의 평균 조성을 기준으로 다양한 조성의 합성가스를 실험에 이용하기 위하여 석탄 가스화를 통해 나오는 합성가스에 포함되어 있는 대표적인 가스들-수소, 일산화탄소, 이산화탄소, 질소-을 4개의 MFC(Brooks Co., 5850)를 통해 독립적으로 제어하여 가스 농도를 조절하였다. 반응 가스로 사용되는 일산화탄소, 수소, 이산화탄소 가스는 MFC를 통해서 혼합기로 주입되며 모사 합성가스의 농도는 ND-IR 분석기를 통해서 확인되었다.
후)상용플랜트에서는">상용 플랜트에서는 질소 함량이 이산화탄소 함량보다 매우 작기 때문에 본 실험에서는 일산화탄소, 수소, 이산화탄소만을 이용하여 실험을 하였다. 더불어 수성가스 반응에서의 이산화탄소 영향을 고찰하기 위하여 평균 조성과는 다르게 이산화탄소 농도를 15%까지 증가시켜 주입하였다.
후)솔레노이드벨브를">솔레노이드 벨브를 통해 작동되어 실험 동안에 온도가 유지되도록 하였다. 더불어 증기의 응축을 방지하기 위하여 HTS 반응기와 LTS 반응기 사이에 열교환기를 설치하여 220℃+10℃ 온도를 유지하도록 하였다. GC(HP 6890)를 사용하여 질소가 검출되지 않는 시점부터 GC와 NDIR 분석기를 이용하여 모사 합성가스의 조성과 반응 후의
석탄 가스화용 수성가스 공정 개발에 요구되는 촉매 운전 특성을 고찰하기 위하여 Bench-scale 및 lab-scale 건식 석탄 가스화기에서 배출되는 합성가스들의 평균 조성을 기준으로 하였으며, 특히 일산화탄소를 기준으로 50-70vol%까지 변화시켜가며 합성가스 내의 조성 변화에 대한 수성가스 반응을 검토하였으며 평균 조성을 이용하여 계산한 본 실험의 유량 조건을 Table 1에 나타내었다2,9).
온도, 압력, steam이 다 안정된 상태에서 질소 가스를 모사 합성가스로 교체하여 실험을 실시하였으며 WGS 공정에 의한 발열반응으로 촉매층의 온도가 운전온도보다 상승할 경우 반응기 외벽에 설치된 air cooler가 솔레노이드 벨브를 통해 작동되어 실험 동안에 온도가 유지되도록 하였다. 더불어 증기의 응축을 방지하기 위하여 HTS 반응기와 LTS 반응기 사이에 열교환기를 설치하여
반응기 압력이 안정화된 후, 각 장치별 heater(steam heater : 250℃, pre-heater : 400℃, HTS heater : 380℃, LTS : 220℃)를 조절하여 정상 상태를 만든다. 온도와 압력이 정상상태에 이르면 맥동이 적은 HPLC pump를 사용하여 필요한 만큼의 수분을 정량 주입하였으며, 1.5KW 용량의 히터를 사용하여 1차로 온도를 상승시키고 모사가스와 함께 세라믹 볼이 충진된 pre-heater로 투입되도록 하였다.
후)저온수성가스">저온 수성가스 반응기 후단의 열교환기에서 물이 포집되면 질소 주입을 중지하고 모사 합성가스를 주입하여 반응을 시작하였다.
수성가스 반응 실험은 다음과 같은 순서로 진행되었다. 질소를 이용하여 반응기 내부의 공기를 배출시키면서 고온 촉매 반응기와 저온 촉매 반응기의 온도를 실험 온도까지 상승시킨 후, 반응기의 온도가 반응 온도(HTS: 300℃, LTS: 180℃)에 도달하면 가압 질소를 이용하여 적정량의 물을 증기 발생기에 주입시켰다.
대상 데이터
표에서 보듯이 건식 가스화 공정에서 배출되는 합성가스 내에는 일산화탄소가 가장 많이 포함되어 있으며 이산화탄소와 질소가 소량 포함되어 있다. 그러나 실제 상용 플랜트에서는 질소 함량이 이산화탄소 함량보다 매우 작기 때문에 본 실험에서는 일산화탄소, 수소, 이산화탄소만을 이용하여 실험을 하였다. 더불어
예열된 모사 합성가스는 HTS, LTS 반응기를 거치며 일산화탄소의 대부분을 수소와 이산화탄소로 이루어진 가스(Shifted gas)로 전환시키게 된다. 실험에 사용된 촉매는 상용 HTS, LTS 촉매들을 사용하였으며 자세한 성상은 Lee et al.2)에 나타나있다.
실험에 사용한 모사 합성가스 조성은 CO:H2:CO2 = 65: 30: 5 이며 S/C(Steam/Carbon) 비는 일반적으로 이용되는 2.5로 하였다.
성능/효과
후)작아 짐을">작아짐을 확인하였다. CO의 농도를 기준으로 계산한 전환율을 보면 5bar에서 전환율이 거의 고정됨을 확인하였다. 이산화탄소 농도의 증가 및 수소 농도의 감소는 수성가스 반응에 대한 영향이 거의 없음을 확인하였다.
수성가스 반응 시스템의 압력이 증가되면 전환 효율이 상승함을 확인하였다. 그러나 합성가스 내의 이산화탄소 농도는 15vol%까지 최종 가스 농도에 큰 영향을 끼치지 않고 있음을 확인하였다. 모사 합성가스 조성의 변화에도 불구하고 수성가스 반응을 거친 후의 가스 조성은 수소:
5로 하였다. 그림에서 보면 반응온도가 비교적 낮은 조건에서 CO 전환율(1-LTS 후단의 CO 농도/주입 CO 농도)이 높았으며 96-99%의 수준을 가짐을 확인할 수 있으며 수성가스 반응기의 압력이 증가함에 따라서 CO 전환율도 증가하고 있음을 확인할 수 있다. 또한 동일한
후)반응기내의">반응기 내의 체류시간 감소가 전환율을 감소시키는 것으로 보인다. 더불어 본 연구에서 사용된 촉매는 비교적 넓은 온도 영역에서 이용할 수 있기 때문에 보다 높은 온도에서도 안정적인 전환율을 가질 수 있음을 알 수 있다.
후)약 6:4의">약6:4의 비율로 배출됨을 의미한다. 따라서 건식 가스화 공정에서 수성가스전이반응을 포함한 연소전 이산화탄소 포집 공정을 설치하면 1차로 수성가스 반응에서 이산화탄소 농도를 5vol%에서 40vol%로 농축시키는 효과를 얻고, 2차로 분리막 반응에서 60vol%의 수소를 선택적으로 제거하여 40vol%의 이산화탄소를 90vol% 이상까지 농축시켜 보다 안정적인 조업을 가능케 할 수 있다.
후)가스유량">가스 유량 외의 다른 조건들은 고정시켰으며 유량의 증가에 따라서 주입되는 증기도 동일한 비율로 증가시켰다. 따라서 모사 합성가스의 유량 증가와 더불어 증기사용양의 증가로 인해서 총 가스의 유량은 보다 많이 증가하였다. Fig.
후)가스농도에">가스 농도에 큰 영향을 끼치지 않고 있음을 확인하였다. 모사 합성가스 조성의 변화에도 불구하고 수성가스 반응을 거친 후의 가스 조성은 수소: 이산화탄소 = 6:4로 나타났으며 연소전 이산화탄소 포집을 위해 수성가스 반응이 이산화탄소를 5%에서 최대 42%까지 농축시켰다.
후)4이상을">4 이상을 유지해야 한다. 수성가스 반응 시스템의 압력이 증가되면 전환 효율이 상승함을 확인하였다. 그러나 합성가스 내의 이산화탄소 농도는 15vol%까지 최종
CO의 농도를 기준으로 계산한 전환율을 보면 5bar에서 전환율이 거의 고정됨을 확인하였다. 이산화탄소 농도의 증가 및 수소 농도의 감소는 수성가스 반응에 대한 영향이 거의 없음을 확인하였다.
질의응답
핵심어
질문
논문에서 추출한 답변
가스화 기술의 확대가 의미하는 것은?
또한 합성가스 생산이 목적인 기존의 가스화 공정과는 다르게 차세대 가스화 공정은 합성가스 내의 일산화탄소를 이산화탄소로 전환시키는 수성가스 공정과 연소전 이산화 탄소 포집 공정을 통해서 합성가스의 이용 전에 발생되는 대부분의 이산화탄소를 제거할 수 있다. 가스화 기술의 확대는 석탄, 코크스, 바이오매스 등의 고체 탄화수소 자원들로부터 단순한 전기 생산에서 벗어나 다양한 에너지 자원을 생산하는 복합전환 공정으로의 진화를 의미한다. 특히 Fisher-Tropsh 공정, 메탄올 전환 공정, 합성천연가스 전환 공정 등의 화학 공정의 연계는 전통적인 석유화학 공업이 유발하는 석유 자원 고갈, 환경 오염 등의 문제를 극복할 수 있는 ‘Green chemistry'도 가능케 해준다.
합성가스는 어떻게 사용될 수 있는가?
또한 연소에 의해서 생성되는 대부분의 가스는 이용가치가 적고 지구온난화를 일으키는 이산화탄소로서 발열량이 거의 없기 때문에, 급속세 정을 하게 되면 가스내의 현열이 거의 없어지게 되어 에너지의 손실이 커지는 단점이 있다. 더불어 합성가스는 전력 생산을 포함하여 화학물질 원료, 대체 연료, 연료전지 등의 다양한 형태로 이용될 수 있으며 정제 과정을 거쳐도 화학에너지가 그대로 보존되어 보다 높은 효율을 얻을 수 있다. 또한 합성가스 생산이 목적인 기존의 가스화 공정과는 다르게 차세대 가스화 공정은 합성가스 내의 일산화탄소를 이산화탄소로 전환시키는 수성가스 공정과 연소전 이산화 탄소 포집 공정을 통해서 합성가스의 이용 전에 발생되는 대부분의 이산화탄소를 제거할 수 있다.
수성가스 전이 반응을 가스화 공정에 연계시키려는 시도가 다시 각광을 받고 있는 이유는?
합성가스를 보다 청정하게 이용하고 대기 중으로 배출되는 이산화탄소의 양을 최소화하기 위해서 합성가스 내에 포함되어 있는 고농도의 일산화탄소를 초청정 에너지 자원인 수소로 전환하고 이산화탄소를 고농도화하여 포집 비용을 최소화하는 것이 필요 하다. 따라서 증기와 일산화탄소를 반응시켜 수소와 이산화탄소를 생산하는 수성가스 전이 반응(Water gas shift reaction, WGS)-수성가스의 반응식은 CO + H2O ↔ CO2 + H2 임-을 가스화 공정에 연계시키려는 시도가 다시 각광을 받고 있다.
참고문헌 (9)
S. H. Lee, J. N. Kim, W. H. Eom, S. K. Ryi, J. S. Park, and I. H. Baek, "Development of pilot WGS/multi-layer membrane for CO2 capture", Chem. Eng. J., Vol. 207-208, 2012, p. 521.
S. H. Lee, J. N. Kim, W. H. Eom, Y. D. Ko, S. U. Hong, and I. H. Baek, "Development of water gas shift/membrane hybrid system for precombustion CO2 capture in a coal gasification process", Energy Procedia, Vol. 4, 2011, p. 1139.
M. D. Dolan, R. Donelson and N. C. Dave, "Performance and economics of a Pd-based planar WGS membrane reactor for coal gasification", Inter. J. of Hydrogen and Energy, Vol. 35, 2010, p. 12970.
D. I. Kim, J. G. Lee, Y. K. Kim, and S. J. Yoon, "The characteristics of coal gasification using microwave plasma", Trans. of the Korean Society of Hydrogen Energy, Vol. 23, No. 1, 2012, p. 93.
S. H. Lee, S. J. Yoon, H. W. Ra, Y. I. Son, J. C. Hong, and J. G. Lee, "Gasification characteristics of coke and mixture with coal in an entrained-flow gasifier", Energy, Vol. 35, 2010, p. 3239.
S. H. Lee, J. G. Lee, J. H. Kim, and Y. C. Choi, "Hydrogasification characteristics of bituminous coals in an entrained-flow hydrogasifier", Fuel, Vol. 85, 2006, p. 803.
D. W. Jeong, J. O. Shim, W. J. Jang, and H. S. Roh, "A study on Pt-Na/CeO2 catalysts for single stage water gas shift reaction", Trans. of the Korean Society of Hydrogen Energy, Vol. 23, No. 2, 2012, p. 111.
S. S. Hla, D. Park, G. J. Duffy, J. H. Edwards, D. G. Roberts, A. Ilyushechkin, L. D. Morpeth, and T. Nguyen, "Kinetics of high-temperature water gas shift reaction over two iron-based commercial catalysts using simulated coal-derived syngases", Chem. Eng. J., Vol. 146, 2009, p. 148.
※ AI-Helper는 부적절한 답변을 할 수 있습니다.