[논문]황화수소(H2S) 흡착성능 증진을 위한 하수슬러지 기반 흡착제 탄화조건 최적화 연구

최성열; 장영희; 김성수

doi:10.14478/ace.2018.1094

황화수소(H2S) 흡착성능 증진을 위한 하수슬러지 기반 흡착제 탄화조건 최적화 연구
A study on the Optimization of Sewage Sludge-based Adsorbent Carbonization Condition for Improving Adsorption Capacity of Hydrogen Sulfide (H2S) 원문보기

공업화학 = Applied chemistry for engineering, v.29 no.6, 2018년, pp.765 - 771

최성열 (경기대학교 일반대학원 환경에너지공학과) , 장영희 (경기대학교 일반대학원 환경에너지공학과) , 김성수 (경기대학교 환경에너지공학과)

초록
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본 연구에서는 각종 환경기초시설에서 발생하는 악취 유발물질 중 $H_2S$를 처리하기 위한 하수슬러지 기반 흡착제의 흡착성능 증진을 위해 제조조건 중 탄화조건 최적화에 대한 연구를 수행하였다. 적용되는 흡착제는 하수처리장에서 발생하는 슬러지를 온도 및 승온속도와 같은 탄화조건을 달리하여 제조하였으며, 흡착제의 물리적 특성과 흡착성능과의 상관관계를 확인하였다. 실험결과 $10^{\circ}C/min$의 승온속도로 $900^{\circ}C$의 온도에서 탄화과정을 거친 슬러지의 흡착성능이 가장 우수하였으며, SEM, BET 분석을 통해 비표면적 및 기공특성(기공크기, 부피)이 흡착성능의 주요 인자임을 확인하였다. 최적 탄화조건 흡착제의 흡착성능을 증진시키기 위해 K 이온을 담지하였으나, 하수슬러지 기반 흡착제의 경우 큰 영향이 없는 것으로 확인하였다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this study, the optimization of carbonization conditions in manufacturing processes was performed to improve the absorption performance of sewage sludge based sorbent used for treating $H_2S$ out of all odorous substances generated by various environmental facilities. Adsorbents applied were manufactured from the sewage treatment plant under different carbonization conditions, such as temperature and heating rate, and the correlation between the adsorption performance and physical properties of the adsorbents was verified. As a result, the adsorption performance of sludge at $900^{\circ}C$ with a heating rate of $10^{\circ}C/min$ was the best, and the SEM and BET analysis revealed that specific surface area and characteristics of pore (size, volume) were major parameters for the adsorption. In addition, the effect of K ions used for improving the adsorption performance of the optimum carbonization condition sorbent was insignificant for the sewage sludge based sorbent.

주제어

표/그림 (17)

그림 Figure 1. Photograph of sewage sludge sample derived from ‘E’ sewage treatment plant.
그림 Figure 2. Manufacturing procedure of sewage sludge adsorbent.
표 Table 1. Concentration of Hydrogen Sulfide and Gas Composition by Source
표 Table 2. Proximate Analysis of Sewage Sludge Sample
표 Table 3. Manufacturing Conditions of Sewage Sludge Adsorbent Samples
그림 Figure 3. Schematic diagram of H₂S adsorption test reactor.
표 Table 4. Experimental Condition in a Fixed Bed Reactor
그림 Figure 4. Effect of the carbonization temperature on H₂S adsorption amount of H₂S (g/g) for carbonized sludge adsorbents (Experimental condition: H₂S = 20 ppm, O₂ = 21%, R.H = 50-60%, adsorbent loadings = 0.03 g).
그림 Figure 5. Effect of the active material coating on H₂S adsorption amount of H₂S (g/g) for carbonized sludge adsorbents (Experimental condition: H₂S = 20 ppm, O₂ = 21%, R.H = 50-60%, adsorbent loadings = 0.03 g).
그림 Figure 6. Pore size distributions of different temperature carbonized sludge adsorbents.
그림 Figure 7. SEM images of different temperature carbonized sludge adsorbents. A: 550CS, B: 700CS, C: 900CS, D: K/900CS.
표 Table 5. BET Analysis Results of Different Temperature Carbonized Sludge Adsorbents
그림 Figure 8. Effect of the carbonization heating rate on H₂S adsorption amount of H₂S (g/g) for carbonized sludge adsorbents (Experimental condition: H₂S = 20 ppm, O₂ = 21%, R.H = 50-60%, adsorbent loadings = 0.03 g).
그림 Figure 9. Pore size distribution of different carbonization heating rate sludge adsorbents.
그림 Figure 10. SEM images of different carbonization heating rate sludge adsorbents. A: 900CS (5), B: 900CS (10), C: 900CS (20).
표 Table 6. BET Analysis Results of Different Carbonization Heating Rate Sludge Adsorbents
그림 Figure 11. Effect of the KOH activation on H₂S adsorption amount of H₂S (g/g) for carbonized sludge adsorbents (Experimental condition: H₂S = 20 ppm, O₂ = 21%, R.H = 50-60%, adsorbent loadings = 0.03 g).

AI 본문요약
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문제 정의

상기의 연구결과를 통해 황화수소 흡착활성물질인 KI를 담지 한 경우에는 활성물질의 표면 불균일 분산으로 인해 성능증진을 기대하기 어려웠다. 그러나 활성화 물질이 아닌 K 첨착 및 제거를 통해 추가적인 기공을 형성하는 KOH 활성화를 적용하였을 때 성능증진이 가능한지 확인하고자 하였다. 따라서 상기의 최적 탄화조건 흡착제에 KOH 활성화를 적용한 흡착제를 제조하고 흡착성능을 확인하여 처리 전 흡착제와의 성능을 비교하였다.
따라서 본 연구에서는 슬러지 재활용 흡착제의 흡착성능을 극대화하기 위해 다양한 탄화 온도 및 탄화승온속도와 같은 탄화조건을 달리하여 탄화슬러지흡착제를 제조하였다. 제조된 소재의 물성분석을 통해 H₂S 흡착성능과의 상관관계를 고찰하였다.
같은 탄소기반 흡착제인 탄소수지 재활용 흡착제의 경우 승온속도에 대한 탄화실험에서 승온속도는 비표면적 및 세공부피 모두 비례한다고 보고하였으며[16], 다공성 탄소재의 경우 승온온도에 의해 세공의 크기 분포가 변화하며, 특히 빠른 승온속도는 발생된 기공의 합체가 이뤄지지 못해 전반적으로 기공의 크기가 작았고, 느릴수록 기공의 크기가 커져 흡착성능에 영향이 있다고 보고하였다[17]. 따라서 본 연구에서는 슬러지를 이용한 흡착제 제조 시 탄화 승온속도와 구조변화 및 H₂S 흡착성능 간의 관계를 확인하고자 하였다. 흡착제는 최적 탄화온도인 900 ℃로 고정하여, 5, 10, 20 ℃/min 승온속도별로 2 h 유지하여 제조하였으며, H₂S 흡착성능을 Figure 8에 나타내었다.
제조된 소재의 물성분석을 통해 H₂S 흡착성능과의 상관관계를 고찰하였다. 또한 최적 탄화조건 제조 슬러지 기반 흡착제에 H₂S 흡착성능 증진 알칼리 금속이온 물질로 잘 알려진 K(칼륨)을 담지하여 흡착성능 증진여부를 확인하고자 하였다.
탄화 목표 온도에서 2 h 유지 후 상온으로 냉각시켰으며, 분쇄 후 40-50 mesh 사이 크기의 흡착제를 sieving 하여 제조하였다. 또한 흡착제의 황화수소 흡착성능 증진 물질로 알려진 알칼리 금속이온(K)이 담지된 흡착제를 제조하여 성능을 극대화하고자 하였다. 활성물질이 담지된 탄화슬러지의 제조방법은 탄화된 슬러지 흡착제를 계산된 농도의 KI, KOH 용액과 교반하고, rotary vacuum evaporator를 이용하여 65 ℃에서 수분을 증발시킨 다음, 질소 분위기 하에관형로에서 400 ℃, 2 h 열처리 하여 최종적으로 흡착제를 얻었다.
본 연구에서는 하수처리장에서 발생한 슬러지를 이용하여 흡착제 제조 시 최대 흡착성능을 나타내는 탄화온도를 확인하기 위하여 550, 700 및 900 ℃의 탄화온도로 제조된 슬러지 흡착제의 흡착성능을 비교하였으며, 결과를 Figure 4에 나타내었다. 비교실험 결과, 탄화온도가 증가함에 따라 슬러지 흡착제의 흡착성능이 증가하였으나, 550, 700 ℃에서 탄화한 슬러지의 흡착성능이 각각 0.

제안 방법

그러나 활성화 물질이 아닌 K 첨착 및 제거를 통해 추가적인 기공을 형성하는 KOH 활성화를 적용하였을 때 성능증진이 가능한지 확인하고자 하였다. 따라서 상기의 최적 탄화조건 흡착제에 KOH 활성화를 적용한 흡착제를 제조하고 흡착성능을 확인하여 처리 전 흡착제와의 성능을 비교하였다. 또한 제조된 흡착제의 흡착성능 객관성 확보를 위해 시약급 활성탄 흡착제와의 성능을 비교하여 Figure 11에 나타내었다.
제조된 흡착제는 흡착제층을 고정하기 위해 quartz wool 위에 충진하였다. 반응기에 공급되는 가스는 N₂, O₂, H₂S/N₂의 각 실린더로부터 mass flow controller (MFC, MKS Co.)를 통하여 주입하였으며, 또한, 수분의 공급은 N₂가 bubbler를 통해 수분이 함유된 가스가 반응기에 주입되는 형태를 이용하였다. 이때 공급되는 양을 일정하게 하기 위하여 이중 jacket 형태의 bubbler 외부에 circulator를 이용하여 일정온도의 물을 순환시켰다.
의 Multirae multi-gas monitor 기기를 이용하여 연속적으로 H₂S 농도값을 측정 및 저장하였으며, 흡착반응 실험 조건을 Table 4에 나타내었다. 본 연구에서 사용된 흡착제의 성능은 단위 흡착제 무게 당 흡착질의 무게(gH₂S/g 흡착제)로 나타내어 각 흡착제 간 성능을 비교하였다.
따라서 본 연구에서는 슬러지 재활용 흡착제의 흡착성능을 극대화하기 위해 다양한 탄화 온도 및 탄화승온속도와 같은 탄화조건을 달리하여 탄화슬러지흡착제를 제조하였다. 제조된 소재의 물성분석을 통해 H₂S 흡착성능과의 상관관계를 고찰하였다. 또한 최적 탄화조건 제조 슬러지 기반 흡착제에 H₂S 흡착성능 증진 알칼리 금속이온 물질로 잘 알려진 K(칼륨)을 담지하여 흡착성능 증진여부를 확인하고자 하였다.
흡착제의 제조방법은 기본적으로 하수슬러지를 105 ℃ dry oven에서 건조시킨 후, 불활성 분위기를 유지하기 위해 질소를 주입하여 관형로에서 10℃/min의 승온속도로 550, 700 ℃에서 탄화하였으며, 900 ℃로 열처리 시에는 승온속도를 5, 10, 20 ℃/min 조건으로 제조하여 성능구배를 확인하였다. 탄화 목표 온도에서 2 h 유지 후 상온으로 냉각시켰으며, 분쇄 후 40-50 mesh 사이 크기의 흡착제를 sieving 하여 제조하였다. 또한 흡착제의 황화수소 흡착성능 증진 물질로 알려진 알칼리 금속이온(K)이 담지된 흡착제를 제조하여 성능을 극대화하고자 하였다.
하수슬러지 기반 탄화 공정조건 및 최적 탄화슬러지 흡착제의 금속이온 활성화에 따른 H₂S 흡착 성능 및 구조 변화를 분석하여 다음과 같은 결론을 얻을 수 있었다.
3%로 나타났다. 흡착제의 제조방법은 기본적으로 하수슬러지를 105 ℃ dry oven에서 건조시킨 후, 불활성 분위기를 유지하기 위해 질소를 주입하여 관형로에서 10℃/min의 승온속도로 550, 700 ℃에서 탄화하였으며, 900 ℃로 열처리 시에는 승온속도를 5, 10, 20 ℃/min 조건으로 제조하여 성능구배를 확인하였다. 탄화 목표 온도에서 2 h 유지 후 상온으로 냉각시켰으며, 분쇄 후 40-50 mesh 사이 크기의 흡착제를 sieving 하여 제조하였다.

대상 데이터

본 연구에서는 탄화 슬러지 흡착제를 제조하기 위하여 E 하수처리장에서 발생하는 하수 슬러지 탈수케익을 대상으로 사용하였으며, 슬러지의 형태 및 3성분 분석을 통한 시료특성 분석결과를 Figure 1, Table 2에 나타내었다. Table 2로부터 하수슬러지의 함수율은 약 85%이었으며, 회분 및 가연분은 각각 4.

데이터처리

제조된 흡착제의 비표면적과 세공크기 분포 및 부피를 확인하기 위해 BEL Japan Inc.의 BELSORP-max를 이용하여 BET 분석을 수행하였다. 흡착제 표면에 N₂를 흡착시켜 흡착된 질소가스의 양을 측정하여 BET (Brunauer Emmett Teller)식으로 계산하여 비표면적을 계산하였고, 기공 크기 분포는 BJH (Barrett-Joyner-Halenda)법에 의해 계산하였다.
제조된 흡착제의 표면상태 및 기공구조를 확인하고 평가하기 위해 Hitachi Co.의 S-4800를 이용하여 FE-SEM (field emission scanning electron microscope) 분석을 수행하였다.

이론/모형

의 BELSORP-max를 이용하여 BET 분석을 수행하였다. 흡착제 표면에 N₂를 흡착시켜 흡착된 질소가스의 양을 측정하여 BET (Brunauer Emmett Teller)식으로 계산하여 비표면적을 계산하였고, 기공 크기 분포는 BJH (Barrett-Joyner-Halenda)법에 의해 계산하였다.

성능/효과

1. 하수슬러지 흡착제 제조를 위한 탄화공정 조건 중 탄화온도와 흡착성능은 비례하였으며, 특히 900 ℃에서 탄화한 슬러지의 흡착성능이 가장 우수하였다. 이는 해당 온도에서 큰 비표면적 및 세공부피, 작은 평균세공크기에 의해 성능이 증진된다고 판단하였다.
2. 탄화공정 조건 중 탄화 승온속도에 의한 구조변화 및 성능과의 상관관계를 확인한 결과, 5, 10, 20 ℃/min 중 중간 승온속도인 10 ℃/min에서 가장 작은 세공크기 및 비표면적에 의해 흡착성능이 가장 우수함을 확인하였다. 이를 통해 슬러지 탄화 시 승온속도에 의해 기공특성이 변화함을 확인하였으며, 승온온도와 흡착성능은 비례관계가 아닌 특정 승온속도에서의 작은 세공발달 및 큰 비표면적에 의해 증진됨을 확인하였다.
3. 최적 탄화슬러지 흡착제의 성능증진을 위해 대표적인 화학적 활성화법인 KOH 활성화법을 적용하였으나, 흡착성능이 증진되지 않았다. 따라서 흡착제의 성능증진을 위해서는 활성화 조건변화 또는 다른 적절한 활성화법이 적용되어야 할 것으로 판단된다.
상기 결과를 바탕으로 슬러지 탄화 시 승온속도에 의한 구조변화 및 성능과의 상관관계를 확인하기 위하여 위와 같이 BET 분석을 진행하고 비표면적, 평균 세공크기 및 세공부피를 Table 6에 기공 분포도를 Figure 9에 비교하여 나타내었다. BET 분석결과 Table 6에서 확인할 수 있듯이 세공부피는 승온속도와 비례하여 증가하는 경향을 나타내지만, 승온속도가 10 ℃/min일 때 비표면적이 가장 크고, 평균 세공크기가 가장 작았다. 이는 Figure 9에서 세공크기 분포 비교를 통해 확인할 수 있는데, 5, 20 ℃/min에서는 주로 큰 크기의 세공이 주를 이루고, 10 ℃/min에서 가장 작은 크기의 세공크기분포가 존재함을 확인하였다.
이는 Lee 등[18]의 KOH 활성화를 통해 산세척에 의한 세공 내 C와 결합된 KC형태의 결합물 제거가 이뤄진 연구결과와 상이한 결과로써, 본 연구에서는 위의 제거과정을 통한 기공제어가 이뤄지지 않고 단순 KOH만 제거된 것으로 판단되어, 성능증진을 위해서는 다른 적절한 활성화방법이 적용되어야 할 것으로 판단된다. 그럼에도 불구하고, 활성탄 흡착제와 흡착성능을 비교한 결과 본 연구에서 제조한 최적 흡착제의 흡착성능이 0.0237 g/g으로 활성탄 흡착성능인 0.00889 g/g보다 2배 이상 우수한 점으로 보아, 활성탄 대체 황화수소 흡착제로 활용 가능할 것으로 판단된다.
Figure 10에 나타낸 흡착제 표면의 SEM 분석결과 또한다른 소재에 비해 상대적으로 10 ℃/min의 승온속도로 열처리한 소재의 표면기공 축소를 확인하였다. 따라서 하수슬러지의 탄화 공정 중승온속도에 의해서도 기공특성이 변화함을 확인하였으며, 승온온도와흡착제의 성능은 비례관계가 아닌 특정 승온속도에서 생성된 큰 비표면적 및 작은 세공크기에 의해 증진됨을 확인하였다.
0237 g/g으로 급격하게 증진되는 것을 확인하였다. 또한 각 온도별로 제조된슬러지흡착제의 흡착성능을 증진시키기 위해 활성물질인 K (KI)를 담지하고 흡착성능을 평가하였으나, 오히려 흡착성능이 감소함을 확인하였다(Figure 5).
성능저하의 원인으로는 활성물질이 흡착제 표면상의 기공 막힘에 의해 나타난 결과로 판단하였으며, 표면상의 국부적인 막힘현상으로 인해 Table 5에 나타난 900 ℃에서 탄화한 슬러지 흡착제의 비표면적과 차이는 없는 것으로 판단하였다. 본 실험결과를 통해 슬러지를 재활용하여 제조하는 탄화슬러지 흡착제의 최적 탄화 온도 조건은 900 ℃이며, 이와 같은 탄화 공정을 통해 기공특성 및 비표면적 특성이 극대화됨에 따라 흡착성능 또한 증진될 수 있음을 확인하였다.
흡착제는 최적 탄화온도인 900 ℃로 고정하여, 5, 10, 20 ℃/min 승온속도별로 2 h 유지하여 제조하였으며, H₂S 흡착성능을 Figure 8에 나타내었다. 비교실험 결과, 5, 10, 20 ℃/min 승온속도별로 각각의 흡착성능이 0.0062, 0.0239, 0.0119 g/g으로 승온속도와 흡착성능은 비례하지 않았으며, 승온속도가 10 ℃/min일 때 흡착성능이 가장 우수하였다.
본 연구에서는 하수처리장에서 발생한 슬러지를 이용하여 흡착제 제조 시 최대 흡착성능을 나타내는 탄화온도를 확인하기 위하여 550, 700 및 900 ℃의 탄화온도로 제조된 슬러지 흡착제의 흡착성능을 비교하였으며, 결과를 Figure 4에 나타내었다. 비교실험 결과, 탄화온도가 증가함에 따라 슬러지 흡착제의 흡착성능이 증가하였으나, 550, 700 ℃에서 탄화한 슬러지의 흡착성능이 각각 0.000275, 0.00136 g/g인 반면 900 ℃에서 탄화공정을 수행한 슬러지 흡착제는 0.0237 g/g으로 급격하게 증진되는 것을 확인하였다. 또한 각 온도별로 제조된슬러지흡착제의 흡착성능을 증진시키기 위해 활성물질인 K (KI)를 담지하고 흡착성능을 평가하였으나, 오히려 흡착성능이 감소함을 확인하였다(Figure 5).
이는 해당 온도에서 큰 비표면적 및 세공부피, 작은 평균세공크기에 의해 성능이 증진된다고 판단하였다. 성능 증진을 위해 KI를 담지하였지만, SEM 분석결과 활성금속물질의 기공막힘현상으로 인해 오히려 성능이 저하된 것으로 판단하였다.
Figure 5에 나타난 활성금속 물질첨가에 의한 성능저하는 Figure 7의 SEM 분석 상에서 확인하였다. 성능저하의 원인으로는 활성물질이 흡착제 표면상의 기공 막힘에 의해 나타난 결과로 판단하였으며, 표면상의 국부적인 막힘현상으로 인해 Table 5에 나타난 900 ℃에서 탄화한 슬러지 흡착제의 비표면적과 차이는 없는 것으로 판단하였다. 본 실험결과를 통해 슬러지를 재활용하여 제조하는 탄화슬러지 흡착제의 최적 탄화 온도 조건은 900 ℃이며, 이와 같은 탄화 공정을 통해 기공특성 및 비표면적 특성이 극대화됨에 따라 흡착성능 또한 증진될 수 있음을 확인하였다.
탄화공정 조건 중 탄화 승온속도에 의한 구조변화 및 성능과의 상관관계를 확인한 결과, 5, 10, 20 ℃/min 중 중간 승온속도인 10 ℃/min에서 가장 작은 세공크기 및 비표면적에 의해 흡착성능이 가장 우수함을 확인하였다. 이를 통해 슬러지 탄화 시 승온속도에 의해 기공특성이 변화함을 확인하였으며, 승온온도와 흡착성능은 비례관계가 아닌 특정 승온속도에서의 작은 세공발달 및 큰 비표면적에 의해 증진됨을 확인하였다.

후속연구

4. 본 연구를 통해 제조된 최적 탄화조건 흡착제의 황화수소 흡착성능은 활성탄 대비 2배 이상 우수함을 확인하였으며 기존 활성탄 대체 흡착제로 활용 가능할 것으로 판단된다.
최적 탄화슬러지 흡착제의 성능증진을 위해 대표적인 화학적 활성화법인 KOH 활성화법을 적용하였으나, 흡착성능이 증진되지 않았다. 따라서 흡착제의 성능증진을 위해서는 활성화 조건변화 또는 다른 적절한 활성화법이 적용되어야 할 것으로 판단된다.
또한 담지 후 세공 확장을 위한 산세척에 의해 성능증진이 되었으나, 활성화처리 전 흡착제와 비교하였을 때 흡착성능이 유사하였다. 이는 Lee 등[18]의 KOH 활성화를 통해 산세척에 의한 세공 내 C와 결합된 KC형태의 결합물 제거가 이뤄진 연구결과와 상이한 결과로써, 본 연구에서는 위의 제거과정을 통한 기공제어가 이뤄지지 않고 단순 KOH만 제거된 것으로 판단되어, 성능증진을 위해서는 다른 적절한 활성화방법이 적용되어야 할 것으로 판단된다. 그럼에도 불구하고, 활성탄 흡착제와 흡착성능을 비교한 결과 본 연구에서 제조한 최적 흡착제의 흡착성능이 0.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	제올라이트 또는 다양한 산업부산물에 관한 연구는 건식흡착법의 어떤 문제를 해결하기 위함인가?	습식세정법은 악취를 함유한 가스를 액체와 접촉시켜 악취물질을 액상에 흡수시키거나 화학적 반응을 일으켜 제거하는 방법이지만, 2차 오염물(폐수)의 발생이 불가피한 단점이 있다[6]. 따라서 비교적 단순한 처리공정인 건식흡착법을 이용하여 악취물질을 제거하는 것이 보편적이나, 주로 사용되는 흡착제인 활성탄의 수요 급증 및 원자재 부족으로 인한 원가 상승으로 기존 활성탄을 대체 가능한 흡착제의 개발이 요구되는 실정이다[7].
	황화수소(H2S)는 무엇인가?	악취는 기본적인 특성상 다양한 물질에 의해서 발생하는 감각공해로써 개인마다 느끼는 정도의 차이가 있는 것이 특징이지만 극미량에서도 악취를 유발하는 특성이 있다. 국가에서 규제하는 22가지의 악취유발물질 중 각종 환경기초시설에서 발생하는 악취물질인 황화수소(H2S)는 계란 썩는 냄새가 나는 무색의 유독한 기체로서 인체의 위장이나 폐에 흡수되어 질식, 폐 질환, 신경중추마비 등을 발생시킬 수 있다[2]. 이러한 H2S 가스는 하⋅폐수처리장, 매립지시설, 폐기물 처리시설과 같은 환경기초시설 등에서 발생하며, 발생원별 H2S의 농도는 다르지만(Table 1) 주변시설의 주요 민원 대상으로 지목되고 있다[3-5].
	악취의 특징은 무엇인가?	특히 악취는 환경기초시설과 산업장에서 근무하는 근로자와 인근 주민에게 직접적인 피해를 가하는 원인이 되고 있다[1]. 악취는 기본적인 특성상 다양한 물질에 의해서 발생하는 감각공해로써 개인마다 느끼는 정도의 차이가 있는 것이 특징이지만 극미량에서도 악취를 유발하는 특성이 있다. 국가에서 규제하는 22가지의 악취유발물질 중 각종 환경기초시설에서 발생하는 악취물질인 황화수소(H2S)는 계란 썩는 냄새가 나는 무색의 유독한 기체로서 인체의 위장이나 폐에 흡수되어 질식, 폐 질환, 신경중추마비 등을 발생시킬 수 있다[2].

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저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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