[논문]혼합 소화공정에서 내부반송과 다양한 전처리를 통한 하수 슬러지 처리

하정협; 최석순; 박종문

doi:10.14478/ace.2018.1078

혼합 소화공정에서 내부반송과 다양한 전처리를 통한 하수 슬러지 처리
Sewage Sludge Treatment with Internal Recirculation and Diverse Pre-treatment Methods Using Combined Digestion Process 원문보기

공업화학 = Applied chemistry for engineering, v.29 no.5, 2018년, pp.613 - 619

하정협 (평택대학교 환경융합시스템학과) , 최석순 (세명대학교 바이오환경공학과) , 박종문 (포스텍 화학공학과)

초록
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본 연구에서는 유입 슬러지에 다양한 전처리 방법과 고액분리장치를 이용한 유출수의 잉여슬러지를 농축 후 내부반송을 적용하여, 중온혐기-고온호기 혼합 슬러지 처리 공정의 슬러지 소화효율과 메탄가스 생성량에 미치는 영향을 비교 검증하였다. 실험실 규모의 혼합 소화공정장치를 제작하여 서로 다른 유입 슬러지 전처리방법을 적용하여 5단계로 실험을 진행하였다. 1단계에서는 열-알칼리처리 전처리를 하여 슬러지를 공급하였고, 2, 3, 4단계에서는 유출수로부터 농축된 잉여슬러지의 내부반송과 각각 열-알칼리처리, 열처리, 알칼리 처리(7일)를 거친 유입 슬러지를 공급하였다. 마지막 5단계에서는 전처리를 하지 않은 슬러지를 공급하였다. 실험 결과, 1단계에서 4단계까지 진행되는 동안 Volatile Suspended Solid (VSS) 제거율은 유입 슬러지 전처리와 내부반송을 적용하는 경우 크게 증가하였으며, 메탄생성량 또한 2단계에서 슬러지 내부반송과 열-알칼리처리 전처리 적용의 경우 285 mL/L/day까지 크게 증가하였다. 한편, 5단계에서 전처리를 하지 않은 슬러지를 공급하였을 경우 VSS 제거율과 메탄 생성량이 크게 감소하였다. 결론적으로, 유입 슬러지의 열-알칼리처리 전처리와 유출수의 농축 잉여슬러지의 내부반송을 통해 복합 슬러지 처리 공정의 슬러지 제거 효율과 메탄생성량을 크게 증가시킬 수 있었다.

Abstract ▼ AI-Helper

In this study, various influent sludge pre-treatment methods and the internal recirculation of thickened sludge from effluents using a liquid/solid separation unit were adopted to investigate their effects on the sludge digestion and methane production in a combined mesophilic anaerobic and thermophilic aerobic sludge digestion process. A lab-scale combined sludge digestion process was operated during 5 phases using different feed sludge pre-treatment strategies. In phase 1, the feed sludge was pre-treated with a thermal-alkaline method. In contrast, in phases 2, 3 and 4, the internal recirculation of thickened sludge from the effluent and thermal-alkaline, thermal, and alkaline pre-treatment (7 days) were applied to the combined process. In phase 5, the raw sludge without any pre-treatment was used to the combined process. With the feed sludge pre-treatment and internal recirculation, the experimental results indicated that the volatile suspended solid (VSS) removal was drastically increased from phases 1 to 4. Also, the methane production rate with the thermal-alkaline pre-treatment and internal recirculation was significantly improved, showing an increment to 285 mL/L/day in phase 2. Meanwhile, the VSS removal and methane production in phase 5 were greatly decreased when the raw sludge without any pre-treatment was applied to the combined process. Considering all together, it was concluded that the combined process with the thickened sludge recirculation and thermal-alkaline pre-treatment can be successfully employed for the highly efficient sewage sludge reduction and methane gas production.

주제어

표/그림 (6)

그림 Figure 1. Schematic diagram of lab-scale combined sludge digestion process with internal recirculation.
표 Table 1. Influent Characteristics Used in this Experiment
그림 Figure 2. Profile of particle components (a) TSS, (b) VSS and (c) TCOD.
그림 Figure 3. Profile of soluble components (a) SCOD, (b) Protein and (c) Carbohydrate.
그림 Figure 4. Profile of components (a) pH and (b) ORP.
그림 Figure 5. Methane production rate in the combined process.

AI 본문요약
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문제 정의

최근, 국내 폐슬러지를 효율적으로 처리하기 위해 혼합 소화공정을 시도한 연구 및 보고는 미흡한 실정이다. 따라서, 본 연구에서는 혐기 소화 및 고온 호기 소화법의 단점을 극복하기 위한 혼합 슬러지 소화 공정이 개발되었으며[10], 혼합 소화공정의 슬러지 소화 효율과 메탄 생성률을 더욱 높이기 위해 기존의 혐기 소화법에 적용되던 다양한 슬러지 전처리 방법과 고온 호기 공정으로부터 배출되는 유출수의 잉여슬러지를 농축하고 혼합소화공정에 내부 반송하여 슬러지 소화 효율 및 메탄 생성량의 변화를 관찰하고 이를 바탕으로 효율적인 슬러지 처리 조건을 알아보았다.

제안 방법

1단계에서는 열-알칼리처리 전처리를 하여 슬러지를 공급하였고, 2, 3, 4단계에서는 유출수로부터 농축된 잉여슬러지의 내부반송과 각각 열-알칼리처리, 열처리, 장기 알칼리 처리(7일)를 거친 유입 슬러지를 공급하였다. 1, 2단계에서는 해동한 유입 슬러지에 5N 수산화나트륨 용액을 가하여 pH를 12까지 올린뒤 상온에서 1 h 동안 교반하여 알칼리 처리를 하고, 그 뒤 121 ℃에서 다시 1 h 동안 열처리를 한 뒤 실온까지 식히고 4N 염산으로 pH 7까지 중화하여 공급하였다. 3단계에서는 121 ℃에서 1 h 동안 열처 리를 가한 후 실온까지 식힌 뒤 공급하였고, 4단계에서는 유입 슬러지를 5N 수산화나트륨 용액으로 pH 12를 맞춘 후 1주일간 교반하여 장기 알칼리 처리를 한 뒤 4N 염산으로 중화하여 공급하였다.
슬러지 복합 처리 공정은 총 5단계로 운전되었으며, 다양한 슬러지 전처리 방법의 효과를 알아보기 위해 각 단계별로 서로 다른 유입 슬러지 전처리 방법을 적용하였다. 1단계에서는 열-알칼리처리 전처리를 하여 슬러지를 공급하였고, 2, 3, 4단계에서는 유출수로부터 농축된 잉여슬러지의 내부반송과 각각 열-알칼리처리, 열처리, 장기 알칼리 처리(7일)를 거친 유입 슬러지를 공급하였다. 1, 2단계에서는 해동한 유입 슬러지에 5N 수산화나트륨 용액을 가하여 pH를 12까지 올린뒤 상온에서 1 h 동안 교반하여 알칼리 처리를 하고, 그 뒤 121 ℃에서 다시 1 h 동안 열처리를 한 뒤 실온까지 식히고 4N 염산으로 pH 7까지 중화하여 공급하였다.
TSS, VSS, TCOD, SCOD, TN, TP, Alkalinity, Ammonium ion은 Standard Method[11]에 준하여 분석하였으며, 수용성 단백질과 탄수화물은 각각 Lowry-Folin method[12]와 phenol-sulfuric acid method[13]를 이용하여 분석하였다. pH 및 ORP는 각 반응조의 pH 및 ORP미터(pH 2050e, Mettler Tolledo, Switzerland)를 사용하여 연속적으로 모니터링하였으며, 메탄 가스 분석에는 gas chromatograph (Model 6890N, Agilent Inc., USA)를 이용하여 연속적으로 모니터링하였다.
슬러지 복합 처리 공정은 총 5단계로 운전되었으며, 다양한 슬러지 전처리 방법의 효과를 알아보기 위해 각 단계별로 서로 다른 유입 슬러지 전처리 방법을 적용하였다. 1단계에서는 열-알칼리처리 전처리를 하여 슬러지를 공급하였고, 2, 3, 4단계에서는 유출수로부터 농축된 잉여슬러지의 내부반송과 각각 열-알칼리처리, 열처리, 장기 알칼리 처리(7일)를 거친 유입 슬러지를 공급하였다.

대상 데이터

본 실험에서 사용된 중온 혐기 반응조(mesophilic anaerobic digester, MAD)의 식종균은 D시 하수 처리장의 혐기 반응조로부터 채취하였으며, 고온 호기 반응조(thermophilic aerobic digester, TAD)의 식종균은 고온 호기 pilot plant ((주) 팬아시아 워터)에서 채취하였다. 실험에 사용한 유입 슬러지는 D시 하수처리장의 생 슬러지와 잉여 농축 슬러지를 채취하여 4 : 6 (v : v)의 비율로 혼합하여 제조하였다.
본 실험에서 사용된 중온 혐기 반응조(mesophilic anaerobic digester, MAD)의 식종균은 D시 하수 처리장의 혐기 반응조로부터 채취하였으며, 고온 호기 반응조(thermophilic aerobic digester, TAD)의 식종균은 고온 호기 pilot plant ((주) 팬아시아 워터)에서 채취하였다. 실험에 사용한 유입 슬러지는 D시 하수처리장의 생 슬러지와 잉여 농축 슬러지를 채취하여 4 : 6 (v : v)의 비율로 혼합하여 제조하였다. 하수 슬러지는 1.

이론/모형

TSS, VSS, TCOD, SCOD, TN, TP, Alkalinity, Ammonium ion은 Standard Method[11]에 준하여 분석하였으며, 수용성 단백질과 탄수화물은 각각 Lowry-Folin method[12]와 phenol-sulfuric acid method[13]를 이용하여 분석하였다. pH 및 ORP는 각 반응조의 pH 및 ORP미터(pH 2050e, Mettler Tolledo, Switzerland)를 사용하여 연속적으로 모니터링하였으며, 메탄 가스 분석에는 gas chromatograph (Model 6890N, Agilent Inc.

성능/효과

(1) 본 연구에서 순응 기간 후 중온혐기-고온호기 혼합공정에서 안정적인 pH 및 ORP 값을 유지하였다.
(2) 중온혐기-고온호기 혼합공정 내 고형물 농도는 순응 기간 후 일정한 값을 유지하는 것을 관찰하였다. 안정된 중온혐기-고온호기 혼합공정에서 중온 혐기 소화조에 비해 고온 호기 소화조에서 높은 고형물 제거율을 보였다.
(3) 본 실험의 전처리 결과는 유입 슬러지의 고형물의 구조를 연화시켜 추가적인 고형물의 분해를 촉진시켰으며, 혼합공정에서 생산되는 잉여슬러지를 농축 및 내부 반송하여 복합 처리 공정의 고형물 처리 효율을 크게 증가시킬 수 있음을 보여주고 있다.
(4) 중온혐기-고온호기 혼합공정은 순응 기간 후 안정적인 메탄 생성을 보였으며, 내부반송과 열-알칼리 전처리를 적용한 2단계에서는 메탄 생성률은 285 mL/L/day로 크게 향상되었다.
이는 일반적인 메탄 생성 혐기 소화조와 고온 호기성 소화조가 안정적으로 운전되는 범위의 pH로서[16], 본 실험이 진행되는 동안 MAD와 TAD의 운전이 안정적으로 유지되고 있었음을 의미한다. ORP 결과 역시 MAD는 지속적으로 -490 mV를 유지하는 것으로 나타나 절대 혐기조건이 안정적으로 유지되고 있음을 알 수 있었으며, TAD 역시 지속적으로 100 mV 이상의 ORP를 유지함으로써 충분한 양의 산소가 지속적으로 공급되고 있었음을 알 수 있었다.
본 실험기간 동안의 VSS 농도의 변화 양상은 Figure 2의 (b)에 나타내었다. VSS 제거율은 TSS와 거의 유사한 양상을 보이고 있으며, 그림에서 알 수 있듯이, 중온 혐기 반응조에서 제거 효율이 TSS에 비해 VSS가 좀 더 높은 것을알 수 있다. 이는 중온 혐기 반응조에서 유기물이 분해되어 메탄 생성에 이용되기 때문이다.
MAD에서 SCOD 성분은 가수분해 과정을 통해 유기질소나 탄수화물과 같은 수용성 단분자물질로 바뀌게 되며 이러한 성분들은 다시 유기산 생성과정을 통해 유기산으로 전환되고 유기산은 다시 메탄 생성 과정을 통해 메탄가스로 전환되는 것이다[18]. 결론적으로, 유입 슬러지의 열-알칼리 전처리 및 잉여 농축슬러지 내부반송을 통해 슬러지 복합 처리 공정의 메탄 생성률을 크게 증가시킬 수 있음을 확인할 수 있었다.
실험 기간 중 중온혐기-고온호기 연계공정의 메탄가스의 생성률을 Figure 5에 나타내었다. 내부반송 없이 열-알칼리 전처리를 적용한 1단계에서는 메탄 생성률은 약 250 mL/L/day이었으며, 이후 내부반송과 열-알칼리 전처리를 적용한 2단계에서는 메탄 생성률은 285 mL/L/day까지 크게 향상되었다. 열 전처리를 적용한 3단계에서는 장기 알칼리 전처리를 적용한 4단계에서의 메탄 생성률과 비슷한 수준을 보였으며, 180 mL/L/day까지 감소하였다.
(2) 중온혐기-고온호기 혼합공정 내 고형물 농도는 순응 기간 후 일정한 값을 유지하는 것을 관찰하였다. 안정된 중온혐기-고온호기 혼합공정에서 중온 혐기 소화조에 비해 고온 호기 소화조에서 높은 고형물 제거율을 보였다.
Figure 3(a)에서 보여진 바와 같이 열-알칼리 전처리를 적용한 1단계에서 유입슬러지의 SCOD 농도는 급격히 증가하여 18,320 mg/L의 높은 농도를 나타냈으며, 전처리를 적용하지 않은 5단계에서는 SCOD 농도가 4,420 mg/L의 낮은 농도를 보여주고 있다. 중온혐기 반응조의 SCOD 농도는 유입 농도에 비해 5,000 mg/L 이하의 다소 낮은 농도를 보이고 있는데, 이것은 SCOD 성분이 중온혐기 미생물에 의해 유기산으로 잘 분해되고 다음 단계인 메탄 생성과정이 잘 이루어짐을 보여준다. 혼합 소화조의 고온 호기 반응조에서는 매우 낮은 SCOD 농도를 보여주고 있는데 이는 중온 혐기 반응조에서 전환되지 않은 SCOD 성분이 활성이 높은 고온 호기 미생물에 의해 물과 이산화탄소로 잘 분해되고 있음을 보여주고 있다.
Figure 2의 (a), (b)에서 볼 수 있듯이 열-알칼리 전처리를 적용한 1단계에서 2단계까지는 슬러지의 TSS 농도가 MAD 와 TAD에서 안정적으로 유지되는 양상을 보이고 있으며, 2단계에서 증가한 유입 슬러지의 TSS의 농도가 MAD와 TAD를 거치면서 완전히 처리되는 것으로 미루어 볼 때, MAD와 TAD 내의 미생물의 활성이 높아 TSS가 안정적으로 처리됨을 알 수 있다. 최종적으로, TSS의 제거율은 잉여슬러지 내부 반송을 하지 않은 1단계에서는 약 69.6% 이었으나 내부 반송을 적용한 2단계에서 열-알칼리 전처리의 도움을 받아 혼합소화공정은 95% 이상의 처리능력을 보여주고 있다. 반면, 열처리 및 장기 알칼리 처리를 적용한 3, 4단계에서는 열-알칼리 전처리를 적용한 1, 2단계와 동등한 TSS 제거율을 보여주고 있으나 TSS 농도가 MAD와 TAD에서 누적되는 현상을 보여주고 있으며 전처리를 적용하지 않은 5단계에서는 TSS 농도가 MAD에서 급격히 증가되는 양상을 보이고 있다.
중온혐기 반응조의 SCOD 농도는 유입 농도에 비해 5,000 mg/L 이하의 다소 낮은 농도를 보이고 있는데, 이것은 SCOD 성분이 중온혐기 미생물에 의해 유기산으로 잘 분해되고 다음 단계인 메탄 생성과정이 잘 이루어짐을 보여준다. 혼합 소화조의 고온 호기 반응조에서는 매우 낮은 SCOD 농도를 보여주고 있는데 이는 중온 혐기 반응조에서 전환되지 않은 SCOD 성분이 활성이 높은 고온 호기 미생물에 의해 물과 이산화탄소로 잘 분해되고 있음을 보여주고 있다.

후속연구

(5) 본 연구에서는 혼합 반응조의 다양한 조건의 체류시간 및 고농도 폐수의 종류에 따른 공정 효율의 변화에 대한 추가 실험이 필요할 것으로 사료된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	혐기성 소화 공정이란 무엇인가?	하수 슬러지를 처리하는 방법 중 가장 잘 알려져 있는 것이 혐기성 소화 공정이다. 혐기성 소화 공정은 전 세계적으로 하수슬러지의 안정화와 발생량 저감을 위해 일반적으로 사용된 오래된 공정 중의 하나이며 산소가 존재하지 않는 상태에서 혐기성 미생물에 의해 유기물 질을 분해하는 방법이다. 또한, 혐기 소화법은 추가 슬러지의 발생이 적고 슬러지 내의 유기물을 메탄가스의 형태로 전환하여 에너지를 회수할 수 있다는 장점을 통해 널리 사용되고 있다[3].
	혐기 소화의 단점을 보완하기 위한 노력에는 어떠한 것들이 있는가?	그러나 혐기 소화는 슬러지의 소화속도가 느리고 그에 따라 수리학적 체류시간 (hydraulic retention time, HRT)이 길어지며 이에 따라 넓은 부지가 필요해진다는 점이 단점으로 지적되고 있으며 공정의 안정적인 운전에 높은 기술수준을 요구하는 것이 문제점이다. 이러한 부분을 극복하기 위해, 슬러지를 전처리 하거나 보다 높은 슬러지 저감 효율을 가지는 고온 호기 소화법을 적용하는 등의 연구가 진행되고 있다[4,5].
	하수 슬러지의 성상은 어떠한 요소의 영향을 받는가?	하수 슬러지(sewage sludge)는 생물학적 하수 처리 공정에서 발생하며 인구 증가와 그에 따른 하수처리장 건설의 증가로 인해 그 발생량은 꾸준히 늘고 있다. 하수 슬러지의 성상은 하수 처리장으로 유입되는 하수의 성상에 가장 크게 영향을 받게 되며 그 외에 하수 처리장의 구조나 하수처리 방식 등에도 영향을 받게 된다. 일반적으로 하수 슬러지는 중금속이나 화학폐기물과 같은 유해물질이 포함되어 있는 경우가 많으며, 혐기소화, 소각, 매립 등의 다양한 방법이 하수 슬러지의 처리에 적용되어 왔으나 최근까지 가장 많은 비중을 차지하고 있던 처리 방법은 해양투기였다.

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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