[논문]축소 구획실에서 화원과 측벽의 거리에 따른 화재특성 변화

윤홍석; 황철홍

doi:10.7731/kifse.2019.33.1.050

축소 구획실에서 화원과 측벽의 거리에 따른 화재특성 변화
Changes in Fire Characteristics according to the Distance Between the Fire Source and Sidewall in a Reduced-Scale Compartment 원문보기

한국화재소방학회 논문지= Fire science and engineering, v.33 no.1, 2019년, pp.50 - 59

윤홍석 (대전대학교 대학원 방재학과 대학원) , 황철홍 (대전대학교 소방방재학과)

초록
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과환기 화재조건에서 화원과 측벽의 거리에 따른 화재특성에 관한 실험 및 수치해석 연구가 수행되었다. 1/3 축소된 ISO 9705 화재실이 제작되었으며, Spruce wood crib이 연료로 사용되었다. 구획 내부의 현상 이해를 위하여 Fire Dynamics Simulator (FDS)를 활용한 시뮬레이션이 수행되었다. 개방된 공간 화재에 비해 구획실 화재는 벽면의 열 피드백 효과로 인하여 질량 감소율과 열발생률이 증가됨이 확인되었다. 측벽과 화원의 거리가 감소됨에 따라 화염으로의 공기 유입 제한에도 불구하고 주요 화재특성인 최대 질량 감소율, 열발생률, 화재 성장률, 온도 및 열유속이 증가되었다. 특히 측벽과 화원이 접촉되었을 때 이들 물리량의 가장 큰 변화가 확인되었다. 추가로 화원과 측벽의 거리에 따른 구획 내부의 유동구조의 변화로 인하여 온도의 수직분포에 상당한 변화가 발생됨이 확인되었다.

Abstract ▼ AI-Helper

Experimental and numerical studies on the fire characteristics according to the distance between the fire source and sidewall under the over-ventilated fire conditions. A 1/3 reduced ISO 9705 room was constructed and spruce wood cribs were used as fuel. Fire Dynamics Simulator (FDS) was used for fire simulations to understand the phenomenon inside the compartment. As a result, the mass loss rate and heat release rate were increased due to the thermal feedback effect of the wall in the compartment fire compared to the open fire. As the distance between the fire source and sidewall was reduced, the major fire characteristics, such as maximum mass loss rate, heat release rate, fire growth rate, temperature, and heat flux, were increased despite the limitations of air entrainment into the flame. In particular, a significant change in these physical quantities was observed for the case of a fire source against the sidewall. In addition, the vertical distribution of temperature was changed considerably due to a change in the flow structure inside the compartment according to the distance between the fire source and sidewall.

주제어

표/그림 (11)

그림 Figure 1. Schematic of 1/3 reduced-scale ISO 9705 room and location of measurement devices.
표 Table 1. Experimental Conditions in the Present Study
그림 Figure 2. Photographs of burner and installation of combustibles.
표 Table 2. Values of Input Parameter for FDS Simulation
그림 Figure 3. Comparisons of mass loss rate and heat release rates according to the distance between fire source and sidewall.
그림 Figure 4. Comparisons of maximum MLR and HRR according to the distance between fire source and sidewall.
그림 Figure 5. Instantaneous flame photos according to the distance between fire source and sidewall.
그림 Figure 6. Measured gas temperatures at the front of upper layer, and instantaneous images at the initial stage of fire growth (numerical results were also included with sold lines).
그림 Figure 7. Comparison of vertical profile of mean temperatures and heat fluxes at ceiling and floor as a function of time.
그림 Figure 8. Comparison of wall temperature and heat flux at rear wall predicted by FDS.
$Figure 9. Comparison of O<sub>2</sub> and CO<sub>2</sub> volume fractions measured at front upper layer inside the compartment.$ 그림 Figure 9. Comparison of O₂ and CO₂ volume fractions measured at front upper layer inside the compartment.

AI 본문요약
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문제 정의

이러한 배경 하에 본 연구에서는 1/3 축소된 ISO 9705 표준 화재실 및 동일한 화재하중(Fire load)을 갖는 목재 화원을 이용하여, 측벽과 화원과의 거리에 따른 연료의 질량감소율, 열발생률, 구획 내부의 온도, 열유속 및 주요 화학종의 농도와 같은 화재특성 변화가 검토되었다. 구체적으로 화원과 측벽의 거리 이외에 환기조건과 구획 내부의 유동구조의 변화를 최소화시키기 위하여, 개구부 반대측 벽면의 위치 변화를 통해 화원과의 거리가 조절되었다.

가설 설정

그 결과 점화 이후 화재성장 단계에서 FDS는 실험에서의 온도를 과대 예측하는 것이다. 둘째, 감쇠기 단계에서 FDS의 과소 예측은 부정확한 실험 결과에 의해 야기된 것이다. Han 등⁽²⁴⁾에 의해 보고된 바와 같이 노출 비드형 열전대는 복사열이 존재하는 공간에서는 실제 비드 주위의 기체 온도보다 매우 높은 측정값을 제공한다.
이때 화원의 입력정보는 실험에서 측정된 시간에 따른 질량 감소율이 적용되었다. 참고로, 실험에서는 초기 점화를 위한 헵탄 5 g과 목재 가연물의 질량 감소율이 개별적으로 측정되지 않았기 때문에, 측정된 질량 감소율은 모두 목재에 의해 발생된 것으로 가정되었다. 이러한 접근은 고려된 헵탄 연료의 질량이 매우 작아서 초기 열발생률 및 온도 상승에 큰 기여를 하지 않는다는 실험 결과를 통해 충분히 합리적이라고 판단되었다.

제안 방법

Figure 3은 시간에 따른 질량 감소율(Mass loss rate; MLR)과 산소 소모법에 의해 측정된 열발생률(Heat release rate; HRR)이 도시된 것이다. 개방된 공간에서의 실험결과는 구획에 의한 차이를 확인하기 위해 추가로 비교되었다. 먼저 Figure 3(a)의 MLR을 살펴보면, 모든 조건에서 초기 헵탄의 점화(0 s) 이후 큰 변화가 없으나, 약 400 s 이후 화재성장이 발생되고, 이후 2단계의 기울기를 보이며 최대값에 도달한다.
과환기 화재조건에서 화원과 측벽의 거리에 따른 화재 특성의 변화를 검토하기 위하여, 1/3 축소된 ISO 9705 표준화재실을 대상으로 목재 화원에 대한 실험 및 FDS를 이용한 수치해석이 수행되었다. 주요 결과는 다음과 같다.
구획실 내부의 수직 온도분포를 측정하기 위하여 구획 폭의 중심선(x = 0.4 m)을 따라 구획실의 앞부분(y = 0.2 m)과 뒷부분(y = 1.0 m)에 열전대 트리(Thermocouple tree)가설치되었다. 이때 바닥면으로부터 0.
구획실 내부의 열유속(Heat flux) 측정을 위하여, 천장과 바닥면의 앞과 뒷부분에 측정 정확도가 검증된 판형 열유속계(Plate thermometer)⁽¹⁵⁾가 설치되었다. 구획실 상층부에서 O₂, CO₂, CO, Unburned hydrocarbon (UHC) 와 같은 주요 화학종을 측정하기 위하여, 2개의 흡입형 프로브(Inhalation probe)가 적용되었다. 이때 샘플링 과정에서 추가적인 산화반응을 억제시키기 위하여, 삼중 관으로 제작된 흡입형 프로브에 냉각수가 공급되었다.
Figure 6은 구획 앞부분(개구부 측)의 천장 근처에서 측정된 기체온도를 도시한 것이며, FDS의 예측성능을 평가하기 위하여 동시에 비교되었다. 또한 이해를 돕기 위하여 온도가 급격히 증가되기 시작하는 화재성장 초기 단계의 실험 사진과 시뮬레이션 결과가 제시되었다. 먼저 실험결과를 살펴보면, 측벽과 화원의 거리가 감소됨에 따라 최대 온도는 점차적으로 증가된다.
2⁽²⁰⁾가 사용되었다. 수치해석에서 화원의 형상은 Figure 2에 제시된 실험에서와 같이 다공 구조의 목재 가연물 배치를 고려하지 않고, 동일바닥면적을 갖는 직육면체의 형상으로 단순화시켜 실제 가연물의 수직 높이(0.24 m)에 대한 1/2의 위치에 화원의 경계조건을 설정하였다. 이때 화원의 입력정보는 실험에서 측정된 시간에 따른 질량 감소율이 적용되었다.
이들 선행연구 결과를 고려하여 화원과 개구부의 상대거리를 고정한 상태에서 화원과 측벽의 거리변화가 시도되었다. 이를 위해 화원을 구획실 중앙에 배치하고, 개구부 반대편의 측벽을 화원 방향으로 이동시키면서 실험이 진행되었다. 즉, 화원 중심에서 개구부 반대측 측벽까지의 거리(L₁ )은 Figure 1의 우측에 도시된 바와 같이 0.

대상 데이터

개구부도 동일한 1/3 축소비(표준 크기는 0.8 m × 2.0 m)를 갖는 0.27 m × 0.67m의 크기로 제작되었다.
과환기 화재조건에서 구획실 내의 측벽과 화원의 거리에 따른 화재특성 변화를 검토하기 위하여, Figure 1에 제시된 바와 같이 ISO 9705 표준 화재실의 1/3 길이 비로 축소된 모형이 제작되었다. 그 결과 구획 내부는 0.
8 m(z)의 크기를 갖는다. 구획은 5 mm 두께의 스틸 플레이트(Steel plate)와 25 mm 두께의 내화 석고보드로 기본 형상을 이루고 있다. 구획실 벽면의 열적 경계조건을 보다 단순화시키기 위하여 25 mm 두께의 Cerakwool blanket 단열재가 내부에 설치되었다.
01 m의 격자가 추가적으로 고려되었다. 적용된 총 격자수는 512,000개이며, 최종 격자 민감도 분석을 통해 주요 물리량의 예측 신뢰성을 확인하였다. 마지막으로 실제 목재 화재는 유염연소의 종료 이후에 매우 긴 시간동안의 훈소(Smoldering combustion) 과정을 포함하고 있으나, 계산의 효율성을 고려하여 시뮬레이션 종료시간은 2,000 s로 결정되었다.

데이터처리

Figure 7(a)는 개구부 측에 설치된 열전대 트리에서 측정된 온도의 수직분포를 나타낸 것으로, 최대 HRR 시점을 기준으로 ±50 s 동안의 시간 평균값을 수직 높이에 따라 도시한 것이다. 평균을 위한 시간 구간동안의 온도변화에 대한 표준편차는 수평 에러 바(Error bar)로 표현되었다. 모든 조건에서 수직 높이의 증가에 따라 온도가 증가되는 경향을 보이고 있으며, 비교적 화원으로부터 측벽의 거리가 큰 L600과 L375의 온도 차이는 크지 않음을 볼 수 있다.

이론/모형

버너 하부에는 로드셀(Load cell)이 설치되어, 시간에 따른 질량 감소율이 측정되었다. 또한 산소소모법(Oxygen consumption method)이 적용된 100 kW 급의 칼로리미터(Calorimeter)를 통해 열발생률(Heat release rate)이 동시에 측정되었다.
목재 가연물이 적용된 구획화재를 모사하기 위하여 Fire Dynamics Simulator (FDS) version 6.5.2⁽²⁰⁾가 사용되었다. 수치해석에서 화원의 형상은 Figure 2에 제시된 실험에서와 같이 다공 구조의 목재 가연물 배치를 고려하지 않고, 동일바닥면적을 갖는 직육면체의 형상으로 단순화시켜 실제 가연물의 수직 높이(0.

성능/효과

그 결과 목재의 성장과정에서 측벽 거리에 따른 영향을 확인하기 어려워 본 논문에서는 제외되었다. O₂와 CO₂ 모두 L600과 L375는 큰 차이가 없으며, HRR, 기체온도 및 벽면온도와 유사하게 L375이 L600에 비해 다소 증가된 정량적 값을 확인할 수 있다. 반면에 L150은 다른 조건에 비해 O₂와 CO₂의 변화율 그리고 각각의 최소 및 최대값의 상당한 차이를 확인할 수 있다.
개방된 공간 화재에 비해 구획실 화재는 벽면의 열 피드백 효과로 인하여 가연물의 질량 감소율과 열발생률이 증가됨을 확인하였다. 측벽과 화원의 거리가 감소됨에 따라 화원 근처의 공기유입의 제한에도 불구하고 최대 질량 감소율, 열발생률 및 화재성장률은 점차적으로 증가되며, 측벽이 화원에 접촉된 조건에서 이들 물리량의 가장 높은 값이 확인되었다.
마지막으로 Shintani 등⁽¹⁴⁾은 개방 및 수직 벽면이 존재할 때, 근접한 5개의 액체 풀 화재가 순차적으로 점화되는 화재확산 속도를 측정하였다. 개방된 공간에서의 화재를 기준으로, 화원이 벽면에 위치할 때는 가열된 벽면으로부터 화원으로의 열 피드백 증가로 인하여 화재 확산속도, 최대 열발생률, 화재 성장률이 증가됨을 확인하였다. 그러나 화원과 벽면의 거리가 증가될 때, 벽면 측으로 화염이 기울어지는 현상 때문에 화원으로의 열 피드백이 감소되며, 결과적으로 화재 확산속도가 감소된다는 결과를 확인하였다.
최성기에 해당되는 Figure 5(b)를 살펴보면, 모든 조건에서 화염이 천장에 닿아 화염 길이에 대한 직접적인 비교는 불가능하지만, 화원과 벽면의 거리가 감소함에 따라 목재 가연물의 연소면적이 증가된다. 결과적으로 L150의 조건에서 최대 MLR과 HRR이 가장 높게 측정되었음을 직접적으로 확인할 수 있다. 이러한 결과의 원인은 화원 근처의 벽면으로 화원 근처의 공기 유입량이 제한되어 결과적으로 화염길이가 증가된 것으로 판단된다.
개방된 공간에서의 화재를 기준으로, 화원이 벽면에 위치할 때는 가열된 벽면으로부터 화원으로의 열 피드백 증가로 인하여 화재 확산속도, 최대 열발생률, 화재 성장률이 증가됨을 확인하였다. 그러나 화원과 벽면의 거리가 증가될 때, 벽면 측으로 화염이 기울어지는 현상 때문에 화원으로의 열 피드백이 감소되며, 결과적으로 화재 확산속도가 감소된다는 결과를 확인하였다. 위의 연구들은 단순한 구조의 수직 벽면과 화원의 거리에 따른 화재현상 변화에 대한 유익한 결과를 제공하지만, 실제 다양한 인자의 영향이 고려되는 구획실 내부에서 벽면이 화원에 미치는 영향을 명확하게 논하기에는 한계가 있다.
226이다. 따라서 환기의 제한은 MLR에 큰 영향을 주지 않으며, 구획 벽면에 의한 열 피드백에 의해 목재 가연물의 MLR이 증가되었음을 예측할 수 있다. 측벽을 화원 방향으로 이동시킨 L375의 조건은 L600에 비하여 최대 MLR이 약간 증가되었으나, 시간에 따른 변화에는 큰 차이가 없다.
위 결과로부터 화염과 벽면의 상호작용으로 인한 화재특성의 큰 변화가 발생되는 특정 거리가 존재한다는 기존 연구결과⁽¹²⁾를 재확인할 수 있다. 또한 실험 및 시뮬레이션 결과를 통해 측벽과 화원의 거리에 따른 주요 연소물성(MLR, HRR, 기체 및 벽면온도, 열유속 그리고 화학종 농도)의 거시적인 변화는 충분히 논리적으로 설명되었다. 그러나 복잡한 인자의 영향을 받는 구획화재에서 측벽에 의한 화재특성 변화의 정량적 원인의 설명을 위해서는 추가적인 연구가 요구된다.
화원과 측벽의 거리가 감소 또는 접촉됨에 따라 벽면 근처의 유동의 변화로 인하여, 수직방향의 온도분포의 상당한 차이를 갖게 된다. 또한 측벽에 의한 열 피드백으로 열 발생률, 온도 및 열유속의 급격한 변화가 존재하는 특정거리가 존재할 수 있음을 예측할 수 있다. 화학종의 농도 역시 화학반응을 통해 발생되는 열적 특성과 동일한 현상에 의해 설명될 수 있음을 확인하였다.
적용된 총 격자수는 512,000개이며, 최종 격자 민감도 분석을 통해 주요 물리량의 예측 신뢰성을 확인하였다. 마지막으로 실제 목재 화재는 유염연소의 종료 이후에 매우 긴 시간동안의 훈소(Smoldering combustion) 과정을 포함하고 있으나, 계산의 효율성을 고려하여 시뮬레이션 종료시간은 2,000 s로 결정되었다.
또한 이해를 돕기 위하여 온도가 급격히 증가되기 시작하는 화재성장 초기 단계의 실험 사진과 시뮬레이션 결과가 제시되었다. 먼저 실험결과를 살펴보면, 측벽과 화원의 거리가 감소됨에 따라 최대 온도는 점차적으로 증가된다. 특히 측벽이 화원과 접촉된 L150의 최대 온도는 L600과 L375에 비해 각각 174 ℃와 144℃의 큰 차이를 보이고 있다.
평균을 위한 시간 구간동안의 온도변화에 대한 표준편차는 수평 에러 바(Error bar)로 표현되었다. 모든 조건에서 수직 높이의 증가에 따라 온도가 증가되는 경향을 보이고 있으며, 비교적 화원으로부터 측벽의 거리가 큰 L600과 L375의 온도 차이는 크지 않음을 볼 수 있다. 반면에, L150은 수직 높이 0.
화원이 벽면으로부터 충분히 떨어진 조건에서 화염은 가로방향의 와동(Crosswise vortex)에 의해 축대칭 구조의 진동을 하며, 소염과 재점화 현상에 의한 간헐성(Intermittency)을 보인다. 반면에 화염이 벽면 근처에 위치하면, 유동과 벽면의 상호작용에 의한 수직 방향의 와동(Longitudinal vortex)에 의해 화염 진동이 발생됨이 확인되었다. Ji 등⁽¹²⁾은 터널 모형을 대상으로 화원과 측벽의 거리 변화가 최대 연층온도에 미치는 영향에 관한 실험적 연구를 수행하였다.
Figure 5는 점화 이후 화재가 성장하는 400 s의 동일한 시점과 각 조건에서 최대 HRR이 발생되는 시점(Figure 3 참조)에 개구부 측에서 촬영된 사진을 비교한 것이다. 비록 본 논문에는 제시되지 않았으나, 초기 점화를 위해 목재 하부 중앙에 공급된 5g의 헵탄은 약 300 s 이내에 연소가 종료되었으며, 이는 급격히 증가된 CO와 UHC를 통해 재확인 되었다. 즉, Figure 5(a)에 제시된 400 s의 순간에는 목재의 화재확산이 이루어지고 있는 초기 단계라 할 수 있다.
화원과 측벽의 거리에 따른 각 조건에서 Figure 3(b)에 제시된 최대 HRR의 시점을 기준으로 ±50 s의 평균 및 표준편차가 적용되었다. 실험을 통한 이들 물리량의 측정이 되지 않았으나, Figure 6에서와 같이 최성기 근처에서 FDS의 열적 특성 예측성능이 확인되었기에, 수치해석 결과의 활용은 충분한 타당성을 갖는 것으로 판단된다. 각 물리량 측정을 위한 Device의 위치는 구획 폭의 중심선(x = 0.
바닥면의 경우, L600과 L375는 매우 유사한 열 유속 변화를 갖지만, L150은 상대적으로 높은 값이 측정되었다. 위 결과로부터 벽면의 열 피드백으로 인한 화염 강도의 증가로 인하여, 벽면과 화원의 거리가 감소함에 따라 더 높은 온도 분포가 발생됨을 볼 수 있다. 특히 측벽과 화원이 접촉된 L150은 증가된 화염길이에 의한 현상과 가연물 주위(가연물 최대 적재 높이 0.
이러한 실험의 측정오차로 인하여 FDS의 결과와 차이를 보이게 된다. 위 결과부터 FDS의 예측 결과는 초기 화재확산 및 감쇠기 단계를 제외하고 실험결과를 상당히 정확하게 예측하고 있으며, FDS의 예측 결과는 화염과 벽면의 상호작용을 이해하는데 충분히 활용될 수 있음을 알 수 있다.
참고로, 실험에서는 초기 점화를 위한 헵탄 5 g과 목재 가연물의 질량 감소율이 개별적으로 측정되지 않았기 때문에, 측정된 질량 감소율은 모두 목재에 의해 발생된 것으로 가정되었다. 이러한 접근은 고려된 헵탄 연료의 질량이 매우 작아서 초기 열발생률 및 온도 상승에 큰 기여를 하지 않는다는 실험 결과를 통해 충분히 합리적이라고 판단되었다.
이러한 차이는 FDS 입력조건의 설정 및 온도의 측정오차를 통해 설명될 수 있다. 첫째, 초기 화재성장 단계에서 FDS의 과대 예측은 부적절한 화원의 입력정보에 의해 발생된 것이다. 시뮬레이션에서는 측정된 MLR이 FDS의 화원 정보로 제공되면, 점화 이후 바로 화염이 생성되고 MLR에 비례하여 열량이 방출된다.
개방된 공간에서의 결과는 점선으로 표기되었다. 최대 MLR의 경우, 개방된 공간 조건에 비해 L600은 약 4% 증가되었으며, 화원으로 점차 가까워지는 L375와 L150은 각각 약 17% 그리고 38% 증가된 결과를 보이고 있다. 최대 HRR 역시 MLR과 매우 유사한 경향을 보이고 있으며, 개방 조건을 기준으로 L600, L375 및 L150에 대하여 각각 6%, 12% 그리고 33% 증가되고 있다.
개방된 공간 화재에 비해 구획실 화재는 벽면의 열 피드백 효과로 인하여 가연물의 질량 감소율과 열발생률이 증가됨을 확인하였다. 측벽과 화원의 거리가 감소됨에 따라 화원 근처의 공기유입의 제한에도 불구하고 최대 질량 감소율, 열발생률 및 화재성장률은 점차적으로 증가되며, 측벽이 화원에 접촉된 조건에서 이들 물리량의 가장 높은 값이 확인되었다. 이러한 원인은 고려된 조건들의 연소효율에 큰 변화가 없음을 고려하여 화염과 벽면의 열적 상호작용을 통해 설명되었다.
Ji 등⁽¹²⁾은 터널 모형을 대상으로 화원과 측벽의 거리 변화가 최대 연층온도에 미치는 영향에 관한 실험적 연구를 수행하였다. 화원과 측벽의 거리가 감소되더라도 특정 거리 이상에서는 연층의 최대 온도에는 큰 변화가 없으나, 이 이하에서 급격하게 증가됨을 확인하였다. 저자는 이를 측벽의 제한 효과(Restriction effect)라 언급하였다.

후속연구

또한 실험 및 시뮬레이션 결과를 통해 측벽과 화원의 거리에 따른 주요 연소물성(MLR, HRR, 기체 및 벽면온도, 열유속 그리고 화학종 농도)의 거시적인 변화는 충분히 논리적으로 설명되었다. 그러나 복잡한 인자의 영향을 받는 구획화재에서 측벽에 의한 화재특성 변화의 정량적 원인의 설명을 위해서는 추가적인 연구가 요구된다. 마지막으로 본 연구결과는 기존에 단순 형상 및 고정된 화재 강도를 통해 제시된 벽면 효과에 의한 화재특성의 상관식을 검증 및 개선시키는데 유용하게 활용될 것으로 기대된다.
그러나 복잡한 인자의 영향을 받는 구획화재에서 측벽에 의한 화재특성 변화의 정량적 원인의 설명을 위해서는 추가적인 연구가 요구된다. 마지막으로 본 연구결과는 기존에 단순 형상 및 고정된 화재 강도를 통해 제시된 벽면 효과에 의한 화재특성의 상관식을 검증 및 개선시키는데 유용하게 활용될 것으로 기대된다.
이를 통해 화원과 측벽의 거리에 따른 벽면 온도 및 열유속의 차이는 화염과 벽면의 상호작용을 이해하기 위한 중요한 정보로 활용되었다. 본 연구결과는 기존에 단순 형상 및 고정된 화재 강도를 통해 제시된 벽면 효과에 의한 화재특성의 상관식 검증 및 개선을 위해 유용하게 활용될 것으로 기대된다.
구체적으로 화원과 측벽의 거리 이외에 환기조건과 구획 내부의 유동구조의 변화를 최소화시키기 위하여, 개구부 반대측 벽면의 위치 변화를 통해 화원과의 거리가 조절되었다. 본 연구를 통해 측정된 주요 물리량은 향후 측벽의 효과가 포함된 상관식 검증 및 개선에 유용한 정보를 제공할 것으로 기대된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	본문의 측벽의 제한 효과(Restriction effect)로 인한 영향은 무엇인가?	Ji 등(12)은 터널 모형을 대상으로 화원과 측벽의 거리 변화가 최대 연층온도에 미치는 영향에 관한 실험적 연구를 수행하였다. 화원과 측벽의 거리가 감소되더라도 특정 거리 이상에서는 연층의 최대 온도에는 큰 변화가 없으나, 이 이하에서 급격하게 증가됨을 확인하였다. 저자는 이를 측벽의 제한 효과(Restriction effect)라 언급하였다.
	화재의 중요 물리량은 무엇인가?	화재의 중요 물리량인 열발생률(Heat release rate), 화재성장률(Fire growth rate), 상층부 온도 및 연층의 하강속도등은 화재 안전성 평가에 가장 핵심이라 할 수 있다. 그러나 이들 물리량은 가연물의 종류, 양(면적)과 위치(분포), 구획실 내부의 형상 그리고 개구부의 크기 및 위치 등에 의해 복합적으로 영향을 받기 때문에, 특정 변수가 화재의 중요 물리량에 미치는 영향을 정량적으로 규명하기 위한 지속적인 연구가 수행되고 있다(1-3).
	화원과 측벽의 거리 변화로 발생하는 변화는?	화원과 측벽의 거리 변화는 일차적으로 화원 근처의 제한된 공기 유입(Entrainment)을 가져오며, 이로 인한 화염길이, 연소효율, 열발생률, 연기의 질량유량 및 연층 온도 등의 변화를 가져올 수 있다. 동시에 화원 주위의 가열된 벽면으로부터 열 피드백(Thermal feedback)으로 인하여, 가연물의 기화 또는 열분해 속도가 증가되는 상호작용(Interaction)을 경험하게 된다.

저자의 다른 논문 :

표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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