[논문]구조물 접속부 형상에 따른 철도 교량-토공 접속부의 동적거동

정광수; 안광국; 강홍식

doi:10.14481/jkges.2021.22.4.5

[국내논문] 구조물 접속부 형상에 따른 철도 교량-토공 접속부의 동적거동
Dynamic Behavior on Transition Zone of the Railway Bridge-earthwork by Shape of Transition Zone 원문보기

한국지반환경공학회논문집 = Journal of the Korean Geoenvironmental Society, v.22 no.4, 2021년, pp.5 - 13

정광수 (Hankwang Engineering & Architecture Co,, Ltd.) , 안광국 (School of Civil Engineering, Chungbuk National University) , 강홍식 (Byeokdong Construction Co., Ltd.)

초록
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철도 분야에서 구조물 접속부는 지지강성이 갑작스럽게 변화하는 구간으로 갑작스럽게 지지강성이 변화하면 강성차로 인해 구조물 접속부에는 부등침하가 발생하게 된다. 이러한 부등침하는 열차의 주행안전성과 궤도를 지지하는 노반에 문제를 발생시킨다. 특히 구조물 접속부 중 교량-토공 접속부에서 부등침하에 관하 연구는 대부분 열차하중을 고려하였을 뿐 지진을 고려한 연구는 미비한 실정이다. 이에 본 연구에서는 구조물 접속부의 형상이 지진 시 교량-토공 접속부의 동적거동에 미치는 영향을 확인하기 위해 구조물 접속부의 형상을 결정하는 어프로치블록의 기울기와 토공의 기울기를 변화시켜 수치해석을 수행하였다. 그 결과 교량-토공 접속부에서의 동적 거동은 구조물 접속부의 형상에 영향을 받는 것으로 나타났다.

Abstract ▼ AI-Helper

The transition is the zone where support stiffness suddenly increases in the railway industry. If the support stiffness increases, differential settlement will occur at the transition due to difference of stiffness, and the differential settlement causes problems for the train running safety and the roadbed that supports the track. In particular, a study on differential settlement at bridge-earthwork transition was only conducted to considering railway load in most cases. However, these studies have not taken account of earthquake despite earthquake has been occurred frequently in the recent, and it is necessary to consider earthquake. Therefore, in this study numerical analysis has been performed by changing the inclination of approach block, which determines the shape of the transition, and earthwork in order to verify the effect of the shape of the transition on the dynamic behavior at the bridge-earthwork transition. The result shows that the dynamic behavior at the bridge-earthwork transition was affected by the shape of transition.

Keyword

표/그림 (12)

그림 Fig. 1. Standard cross-section of the bridge-earthwork
그림 Fig. 2. Modeling cross-section
표 Table 1. Damage factor and consideration
그림 Fig. 3. Ofunato wave
표 Table 2. Material properties of the bridge-earthwork
표 Table 3. Condition of numerical analysis
그림 Fig. 4. Max. acceleration by approach block slope
그림 Fig. 5. Max. acceleration by subbase slope
그림 Fig. 6. Permanent lateral displacement by approach block slope
그림 Fig. 7. Permanent lateral displacement by subbase slope
그림 Fig. 8. Permanent vertical displacement by approach block slope
그림 Fig. 9. Permanent vertical displacement by subbase slope

AI 본문요약
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제안 방법

이에 본 연구에서는 지진 시 구조물 접속부의 형상이 교량-토공 접속부의 동적거동에 미치는 영향을 확인하기 위해 범용 유한요소해석 프로그램인 ABAQUS를 이용하여 2 차원 수치해석을 수행하였다. 수치해석에서 구조물 접속 부의 형상은 교량-토공 접속부를 구성하는 어프로치 블록과 자갈의 접속부 경계면 기울기인 어프로치블록의 기울기와 자갈과 토공의 접속부 경계면 기울기인 토공의 기울기를 변화 시켜 구조물 접속부의 형상을 변화시켰으며, 교량-토공접속 부의 동적거동은 교량-토공 접속부의 지표면 가속도, 수평변위 및 수직변위를 확인하여 분석하였다.
수치해석을 수행하였다. 수치해석에서 구조물 접속 부의 형상은 교량-토공 접속부를 구성하는 어프로치 블록과 자갈의 접속부 경계면 기울기인 어프로치블록의 기울기와 자갈과 토공의 접속부 경계면 기울기인 토공의 기울기를 변화 시켜 구조물 접속부의 형상을 변화시켰으며, 교량-토공접속 부의 동적거동은 교량-토공 접속부의 지표면 가속도, 수평변위 및 수직변위를 확인하여 분석하였다.
모델링 시 해석단면의 요소는 4절점 평면변형률 요소 (CPE4)를 적용하였으며, 교량-토공 접속부를 구성하는 교대와 토공은 지진 시 분리 거동을 위해 개별로 교대와 토공을 모델링한 후 결합하는 방법으로 노드를 공유시키지 않았다. 토공은 분할(partition)방법을 통해 토공을 구성하는 어프로치 슬래브, 강화노반, 어프로치블록, 자갈, 토공, 원지반으로 분할 구분하고 노드를 공유시켜 일체 거동하도록 모델링 하였으며, 교대는 기존 연구문헌(Cho et al.
토공은 분할(partition)방법을 통해 토공을 구성하는 어프로치 슬래브, 강화노반, 어프로치블록, 자갈, 토공, 원지반으로 분할 구분하고 노드를 공유시켜 일체 거동하도록 모델링 하였으며, 교대는 기존 연구문헌(Cho et al., 2012; Park et al., 2011; Lee et al., 2010)과 유사하게 강체로 가정하여 모델링해 수치해석에 적용하였다. 해석단면을 구성하는 재료의 역학적 특성은 국토교통부 철도설계기준 흙구조물(KDS 47 10 25, 2019)의 기준조건을 고려한 기존 연구 문헌(Cho et al.
11g로 Fig. 3의 (b)와 같이 크기를 조정하여 수치해석에 적용하여 시간 이력해석을 수행하였다.
구조물 접속부의 형상이 지진 시 교량-토공 접속부의 동적 거동에 미치는 영향을 확인하기 위한 수치해석에 구조물접속 부의 형상은 Fig. 2와 같이 어프로치블록과 자갈의 접속부 경계면 기울기인 어프로치블록의 기울기(ⓐ)와 자갈과 토공의 접속부 경계면 기울기인 토공의 기울기(ⓑ)를 Table 3과 같이 변화시켜 수치해석에 적용하였다.
수치해석 시 경계조건은 해석단면(Fig. 2)의 양 측면은 지진파에 의한 반사 및 굴절파를 제거하기 위해 무한요소 (Infinite element)를 적용하였으며, 해석단면 하부는 해석단계에 따라 첫 번째 해석단계에서는 수직변위 및 수평 변위가 발생하지 않도록 힌지를 적용하였으며, 두 번째 해석단계에서는 지진파에 의해 수평변위가 허용되도록 수직 변위만 고정한 롤러를 적용하였다. 해석단계는 총 두 단계로 첫 번째 단계는 지반에 설치되는 교대에 의해 지반변형이 발생하지 않도록 초기응력과 교대 하중과의 평형상태를 유도하는 ABAQUS에서 제공하는 Geostatic 해석단계를 적용하여 변형이 발생하지 않게 하였으며, 두 번째 단계는 지진파에 따른 시간이력해석으로 Dynamic 해석단계를 적용해 수치해석을 수행하였다.
2)의 양 측면은 지진파에 의한 반사 및 굴절파를 제거하기 위해 무한요소 (Infinite element)를 적용하였으며, 해석단면 하부는 해석단계에 따라 첫 번째 해석단계에서는 수직변위 및 수평 변위가 발생하지 않도록 힌지를 적용하였으며, 두 번째 해석단계에서는 지진파에 의해 수평변위가 허용되도록 수직 변위만 고정한 롤러를 적용하였다. 해석단계는 총 두 단계로 첫 번째 단계는 지반에 설치되는 교대에 의해 지반변형이 발생하지 않도록 초기응력과 교대 하중과의 평형상태를 유도하는 ABAQUS에서 제공하는 Geostatic 해석단계를 적용하여 변형이 발생하지 않게 하였으며, 두 번째 단계는 지진파에 따른 시간이력해석으로 Dynamic 해석단계를 적용해 수치해석을 수행하였다. 수치해석 시 지반-구조물 상호작용 (Kim, 2002)을 모사하기 위한 교량과 지반의 접속조건은 교량 하부구조 설계기준(KDS 24 14 50, 2016)의 벽면 마찰각 조건을 고려하여 첫 번째 단계에서는 를 적용하였고, 두 번째 단계인 지진 시에는 을 적용하였다.
수치해석 시 지반-구조물 상호작용 (Kim, 2002)을 모사하기 위한 교량과 지반의 접속조건은 교량 하부구조 설계기준(KDS 24 14 50, 2016)의 벽면 마찰각 조건을 고려하여 첫 번째 단계에서는 를 적용하였고, 두 번째 단계인 지진 시에는 을 적용하였다. 구조물 접속부 형상에 따른 지진 시 교량-토공 접속부의 동적 거동은 같이 교량-토공 접속부를 구성하는 어프로치블록, 자갈 및 토공 구간 지표면에서의 최대 가속도, 영구수평변위, 영구 수직 변위 결과를 획득하여 분석하였다.
지진 시 구조물 접속부의 형상이 교량-토공 접속부의 동적 거동에 미치는 영향을 확인하기 위해 구조물 접속 부의 형상을 결정하는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기를 변화시켜 수치해석을 수행한 결과 다음과 같은 결론을 얻었다.

대상 데이터

교량-토공 접속부의 표준단면은 국토교통부 철도공사 토공사(KCS 47 10 25, 2019)에 제시된 Fig. 1과 같은 표준 단면을 해석단면으로 선정하였으며, 표준단면의 크기는 10m 의 교량 높이를 기준으로 Fig. 2와 같이 원지반을 포함하여 높이는 총 17.5m이며, 폭은 교량을 포함하여 총 66.3m로 결정하여 해석단면을 모델링 하였다. 모델링 시 표준 단면의 토공 부분은 국토교통부 철도설계기준 흙구조물(KDS 47 10 25, 2019)을 참고하여 상부토공과 하부토공으로 구분하여 각각 3m, 7m 높이를 적용하였다.
모델링 시 표준 단면의 토공 부분은 국토교통부 철도설계기준 흙구조물(KDS 47 10 25, 2019)을 참고하여 상부토공과 하부토공으로 구분하여 각각 3m, 7m 높이를 적용하였다. 수치해석에 사용된 해석 단면의 재료의 구성은 Fig. 1의 표준단면을 기반으로 Fig. 2와 같이 어프로치슬래브(①), 강화노반(②), 교대(③), 어프로치블록(④), 자갈(⑤), 토공(⑥), 원지반(⑦)으로 구성시켰다.
수치해석에 적용한 지진파는 교량-토공 접속부의 동적 특성에 영향을 미칠 수 있는 다양한 주기 특성을 포함한 기록된 지진파를 적용하였다. 기록 지진파는 국내 지반 특성 (Yoon et al.

이론/모형

3m로 결정하여 해석단면을 모델링 하였다. 모델링 시 표준 단면의 토공 부분은 국토교통부 철도설계기준 흙구조물(KDS 47 10 25, 2019)을 참고하여 상부토공과 하부토공으로 구분하여 각각 3m, 7m 높이를 적용하였다. 수치해석에 사용된 해석 단면의 재료의 구성은 Fig.
, 2010)과 유사하게 강체로 가정하여 모델링해 수치해석에 적용하였다. 해석단면을 구성하는 재료의 역학적 특성은 국토교통부 철도설계기준 흙구조물(KDS 47 10 25, 2019)의 기준조건을 고려한 기존 연구 문헌(Cho et al., 2012; Park et al., 2011; Lee et al., 2010; Oh, 2006; Eum et al., 2013; KRRI, 2008)을 기반으로 Table 2와 같이 결정하였으며, Fig. 2와 연계하여 수치해석에 적용하였다 (Jung, 2021).
해석단계는 총 두 단계로 첫 번째 단계는 지반에 설치되는 교대에 의해 지반변형이 발생하지 않도록 초기응력과 교대 하중과의 평형상태를 유도하는 ABAQUS에서 제공하는 Geostatic 해석단계를 적용하여 변형이 발생하지 않게 하였으며, 두 번째 단계는 지진파에 따른 시간이력해석으로 Dynamic 해석단계를 적용해 수치해석을 수행하였다. 수치해석 시 지반-구조물 상호작용 (Kim, 2002)을 모사하기 위한 교량과 지반의 접속조건은 교량 하부구조 설계기준(KDS 24 14 50, 2016)의 벽면 마찰각 조건을 고려하여 첫 번째 단계에서는 를 적용하였고, 두 번째 단계인 지진 시에는 을 적용하였다. 구조물 접속부 형상에 따른 지진 시 교량-토공 접속부의 동적 거동은 같이 교량-토공 접속부를 구성하는 어프로치블록, 자갈 및 토공 구간 지표면에서의 최대 가속도, 영구수평변위, 영구 수직 변위 결과를 획득하여 분석하였다.

성능/효과

어프로치블록 구간에서 지표면 최대 가속도는 어프로치 블록의 기울기 증가에 따라 6∼15% 감소하는 것으로 나타났다. 이는 어프로치블록 구간의 형상과 지반과 교대의 분리 거동에 의한 영향으로 어프로치블록의 기울기 증가에 따른 어프로치블록 면적 증가에 의한 관성력 증가와 지반과 교대의 분리된 틈으로 지표면에 전달되는 에너지가 틈으로 이동하는 변위로 변화하였기 때문에 가속도가 감소하는 것으로 보인다.
이는 어프로치블록 구간의 형상과 지반과 교대의 분리 거동에 의한 영향으로 어프로치블록의 기울기 증가에 따른 어프로치블록 면적 증가에 의한 관성력 증가와 지반과 교대의 분리된 틈으로 지표면에 전달되는 에너지가 틈으로 이동하는 변위로 변화하였기 때문에 가속도가 감소하는 것으로 보인다. 반면, 토공의 기울기 증가에 따른 최대 가속도는 3∼16% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 토공의 기울기는 어프로치블록의 면적에 영향을 미치지 않고 자갈 구간의 면적에 영향을 미치기 때문에 어프로치블록의 크기는 고정된 상태에서 자갈 구간의 면적 증가에 의한 관성력이 증가하였기 때문에 가속도가 증가하는 것으로 보인다. 자갈 구간의 지표면 최대 가속도는 어프로치블록의 기울
나타났으며, 이는 자갈 구간의 경우와 반대로 지표면 면적의 감소로 인해 가속도가 증가하는 것으로 보이며, 어프로치 블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 어프로치 블록과 자갈 구간의 통합 형상이 증가하였기 때문에 관성력의 증가로 가속도가 증가한 것으로 보인다. 그리고 토공 구간에서 지표면 최대 가속도는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 4∼20% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 자갈 구간의 영향과 다르게 지표면 면적이 감소하면서 가속도가 증가하는 것으로 보이며, 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 어프로치블록과 자갈 구간의 통합 형상의 면적이 증가하였기 때문에 가속도가 증가하는 것으로 보인다.
가속도가 증가한 것으로 보인다. 그리고 토공 구간에서 지표면 최대 가속도는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 4∼20% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 자갈 구간의 영향과 다르게 지표면 면적이 감소하면서 가속도가 증가하는 것으로 보이며, 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 어프로치블록과 자갈 구간의 통합 형상의 면적이 증가하였기 때문에 가속도가 증가하는 것으로 보인다.
어프로치블록 구간에서 영구수평변위는 어프로치 블록의 기울기 증가에 따라 1∼3% 미소하게 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 지반과 교대의 분리거동에 의한 영향으로 지반과 교대의 분리된 틈으로 인접한 어프로치블록의 변형과 함께 어프로치블록의 기울기 증가에 따라 면적이 증가하면서 관성력 증가로 인해 교대 방향으로 영구수평변위가 증가한 것으로 보인다. 반면, 토공의 기울기 증가에 따른 영구 수평 변위는 1∼2% 미소하게 증가하는 것으로 나타났다.
것으로 보인다. 반면, 토공의 기울기 증가에 따른 영구 수평 변위는 1∼2% 미소하게 증가하는 것으로 나타났다. 이는 어프로치 블록의 크기에는 영향을 미치지 않고 자갈 구간의 형상 및 면적에 의한 영향으로 어프로치블록의 크기가 고정된 상태에서 토공의 기울기 증가에 따라 토공 방향으로 자갈 구간의 면적이 증가하면서 교대 방향으로의 수평 변위에 비해 교대 반대 방향으로 수평변위가 발생하려 하기 때문에 교대 방향으로의 수평변위는 감소하는 것으로 보인다.
이는 어프로치 블록의 크기에는 영향을 미치지 않고 자갈 구간의 형상 및 면적에 의한 영향으로 어프로치블록의 크기가 고정된 상태에서 토공의 기울기 증가에 따라 토공 방향으로 자갈 구간의 면적이 증가하면서 교대 방향으로의 수평 변위에 비해 교대 반대 방향으로 수평변위가 발생하려 하기 때문에 교대 방향으로의 수평변위는 감소하는 것으로 보인다. 자갈 구간의 영구수평변위는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 교대 반대방향으로 유사한 경향으로 57∼94% 감소하는 것으로 나타났으며, 이는 계측 위치와 자갈 구간의 형상에 의한 영향으로 어프로치블록의 기울기가 증가하면 자갈 구간의 계측 위치가 교대와 멀어지면서 교대 방향으로의 수평이동에 의한 영향 보다 교대 반대 방향인 토공 구간으로의 수평이동에 의한 영향 때문에 교대 방향으로의 수평변위가 감소하는 것으로 보인다. 반면 토공의 기울기 증가에 따른 영구수평변위는 3∼216% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 계측위치와 자갈 구간의 형상에 의한 영향으로 자갈 구간에서 계측위치는 토공의 기울기에 관계없이 교대에 근접해 있어 교대의 수평이동에 의한 영향이 크게 나타나며, 토공의 기울기 증가에 따라 자갈 구간의 면적 증가로 인한 관성력 증가에 의해 영구수평변위가 증가하는 것으로 보인다.
반면 토공의 기울기 증가에 따른 영구수평변위는 3∼216% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 계측위치와 자갈 구간의 형상에 의한 영향으로 자갈 구간에서 계측위치는 토공의 기울기에 관계없이 교대에 근접해 있어 교대의 수평이동에 의한 영향이 크게 나타나며, 토공의 기울기 증가에 따라 자갈 구간의 면적 증가로 인한 관성력 증가에 의해 영구수평변위가 증가하는 것으로 보인다. 그리고 토공 구간에서 영구 수직 변위는 어프로치 블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 교대 반대 방향으로 15∼288% 증가하는 것으로 나타났다. 이는 자갈 구간의 형상 및 자갈 구간과 토공 구간의 강성차이에 의한 영향으로 역사다리꼴 형상의 강성이 큰 자갈 구간에 의해 강성이 작은 토공 구간으로 수평변위가 발생하고 어프로치 블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 어프로치 블록과 자갈 구간의 통합 형상의 면적 증가에 의한 관성력증가로 인해 교대 반대 방향으로 영구수평변위가 증가하는 것으로 보인다.
어프로치블록 구간에서 영구수직변위는 어프로치 블록의 기울기 증가에 따라 4∼14% 증가하는 것으로 나타났다. 이는 어프로치블록 구간의 영구수평변위에 의한 영향과 유사하게 지반과 교대의 분리거동에 의해 발생된 틈으로 인접한 어프로치 블록의 수평변위와 함께 수직변위도 발생하면서 영구 수직 변위가 증가하는 것으로 보인다.
이는 어프로치블록 구간의 영구수평변위에 의한 영향과 유사하게 지반과 교대의 분리거동에 의해 발생된 틈으로 인접한 어프로치 블록의 수평변위와 함께 수직변위도 발생하면서 영구 수직 변위가 증가하는 것으로 보인다. 반면, 토공의 기울기 증가에 따른 영구수직변위는 1∼8% 감소하는 것으로 나타났으며, 이는 어프로치블록 구간의 수평변위에 의한 영향과 유사하게 어프로치블록 구간의 크기는 고정된 상태에서 토공의 기울기에 따라 토공 방향으로 자갈 구간의 면적이 증가하면서 교대 방향으로의 수평변위가 감소하면서 수직 변위도 감소하는 것으로 보인다.
자갈 구간의 영구수직변위는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 4∼57% 감소하는 것으로 나타났다. 이는 자갈 구간의 형상에 의한 영향으로 역사다리꼴 형상의 자갈 구간이 인근 어프로치블록과 토공 구간에 의해 지지되고 있고, 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 자갈 구간과의 접속 면적이 증가하였기 때문에 수직 변위는 감소하는 것으로 보인다.
이는 자갈 구간의 형상에 의한 영향으로 역사다리꼴 형상의 자갈 구간이 인근 어프로치블록과 토공 구간에 의해 지지되고 있고, 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 자갈 구간과의 접속 면적이 증가하였기 때문에 수직 변위는 감소하는 것으로 보인다. 그리고 토공 구간의 영구 수직 변위는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 20∼3900% 증가하는 것으로 나타났으며, 이는 영구수직변위의 경우와 유사하게 자갈 구간의 형상 및 자갈 구간과 토공 구간의 강성차이에 의한 영향으로 강성이 큰 역사다리꼴 형상의 자갈 구간에 의해 강성이 작은 토공 구간에서 수직변위가 크게 발생하고, 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기 증가에 따라 어프로치블록과 자갈 구간의 통합 형상의 면적 증가에 의한 영향으로 영구 수직 변위가 증가하는 것으로 보인다.
(1)지진 시 지표면 최대 가속도는 교량-토공 접속부를 구성하는 자갈 및 토공 구간에서는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기에 따라 유사한 경향으로 나타나나 어프로치 블록 구간은 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기에 따라 반대 경향으로 나타났다. 그러므로 교량-토공 접속부 설계에 지표면 최대 가속도를 고려하는 경우 어프로치블록 구간에서는 구조물 접속부의 형상이 고려되어야 할 것으로 보인다.
(2)지진 시 지표면 영구수평변위는 교량-토공 접속부를 구성하는 토공 구간에서는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기에 따라 유사한 경향으로 나타나나 어프로치 블록 구간 및 자갈 구간은 어프로치블록 기울기 및 토공의 기울기에 따라 반대 경향으로 나타남에 따라 교량-토공 접속부 설계에 지표면 영구수평변위를 고려하는 경우 어프로치블록 구간과 자갈 구간에서는 구조물접속 부의 형상이 고려되어야 할 것으로 보인다.
(3)지진 시 지표면 영구수직변위는 교량-토공 접속부를 구성하는 자갈 및 토공 구간에서는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기에 따라 유사한 경향으로 나타나나 어프로치 블록 구간에서는 어프로치블록의 기울기 및 토공의 기울기에 따라 반대 경향으로 나타났다. 따라서 교량-토공 접속부 설계에 지표면 영구수직변위를 고려하는 경우 어프로치블록 구간에서는 구조물 접속부의 형상이 고려되어야 할 것으로 보인다.
(4)이상과 같이 지진 시 구조물 접속부 형상에 따른 교량- 토공 접속부의 지표면 최대 가속도, 영구수평변위, 영구 수직 변위는 구조물 접속부의 형상을 결정하는 어프로치 블록의 기울기 및 토공의 기울기에 영향을 받는 것으로 확인되었으며, 동시에 구조물 접속부를 구성하는 재료 및 지반과 교대의 분리거동에도 영향을 받는 것으로 보인다. 따라서 지진을 고려한 교량-토공 접속부 설계 시 구조물 접속부의 형상 뿐만 아니라 구조물 접속 부의 재료 및 지반과 교대의 분리거동 여부도 고려하여야 할 것으로 보인다.

후속연구

따라서 지진을 고려한 교량-토공 접속부 설계 시 구조물 접속부의 형상 뿐만 아니라 구조물 접속 부의 재료 및 지반과 교대의 분리거동 여부도 고려하여야 할 것으로 보인다.

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

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용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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