[논문]슬러지 순산소 유동층 연소특성

장하나; 성진호; 최항석; 서용칠

doi:10.9713/kcer.2017.55.6.846

슬러지 순산소 유동층 연소특성
Combustion Characteristics of Waste Sewage Sludge using Oxy-fuel Circulating Fluidized Bed 원문보기

Korean chemical engineering research = 화학공학, v.55 no.6, 2017년, pp.846 - 853

장하나 (연세대학교 환경공학과) , 성진호 (연세대학교 환경공학과) , 최항석 (연세대학교 환경공학과) , 서용칠 (연세대학교 환경공학과)

초록
AI-Helper

순환유동층 모사장치와 $30kW_{th}$급 파일럿 연소기를 활용하여 슬러지 순산소 유동층 연소특성을 살펴보았다. 순환유동층 모사실험에서 최소유동화속도($U_{mf}$)는 0.120 m/s로 계산되었고, 고속유동화를 위한 공탑속도는 2.5 m/s 이상으로 결정되었다. 파일럿 연소실험에서는 일반공기 및 21~40% 순산소 연소실험이 수행되었다. 배출가스 온도의 경우 21~25% 순산소 연소가 일반공기 및 30% 이상의 순산소 연소보다 상대적으로 높았다. 또한, 배출가스 중 $CO_2$ 배출농도가 21~25% 순산소 연소 범위에서 80% 이상으로 나타났다. 이를 고려한 전반적인 연소특성을 살펴 보았을 때 25% 순산소 연소가 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다.

Abstract ▼ AI-Helper

Cold bed and $30kW_{th}$ pilot bed tests using circulating fluidized bed (CFB) were conducted to apply oxy-fuel technology for waste sludge combustion as a carbon capture and storage technology. In cold bed test, the minimum fluidization velocity ($u_{mf}$) and superficial velocity for fast fluidization was determined as 0.120 m/s and 2.5 m/s, respectively. In the pilot test, air and oxy-fuel combustion experiments for waste sludge were conducted using CFB unit. The flue-gas temperature in 21~25% oxy-fuel combustion was higher than that of air and up to 30% oxy-fuel combustion. In addition, the concentration of carbon dioxide was more than 80% with the oxygen injection range from 21% to 25% in oxy-fuel CFB waste sludge combustion.

주제어

AI 본문요약
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문제 정의

또한, Air Liquide와 Babcock &Wilcox (B&W) 社 에서는 기존 시설을 순산소 연소시설로 개량하여 배출가스 재순환 시 CO2 및 다양한 오염물질을 동시에 제어할 수 있는 연소기술을 연구하였다.
3 MW_th의 파일럿 시설을 활용하여 석탄의 순산소 연소기술에 대해 다양한 실험을 수행하였다. 이 실험에서 연소 가스 중 산소농도, 배출가스 재순환율 등에 의한 연소특성에 대해 조사하였다[13,17]. 또한, 0.
순환유동층의 유동화에 의한 고체입자의 상승은 주로 연소기 벽면에서 먼 쪽에서 이루어지고, 연소기 벽면 근처에서는 고체 입자가 하강하는 흐름이 형성된다. 이러한 흐름은 공탑속도가 변화함에 따라 달라지며, 이러한 공탑속도 변화에 따른 연소기 내 수력학적 특성과 열전달의 특성에 대해 살펴보았다. 공탑속도 변화에 따른 열전달 변화를 살펴보기 위해 기체의 공탑속도를 1 m/s 로부터 6 m/s까지 변화시켜 가며 살펴보았다.

제안 방법

(1) 순환유동층 모사실험에서 고체물질에 대한 최소유동화 속도,유동화 구배, 외부고체순환량을 분석하여 파일럿 실험을 위한 주요인자를 결정하였다. 위 모사실험 결과, 슬러지 연료 유동층연소를 위한 최소유동화 속도는 0.
이는 슬러지 연료의 수분 및 휘발분 함량, 그리고 밀도 차이에서 기인하는 것으로 파악되었다[2-4]. Lartva-Somppi는 10.8 ton/h 급의 기포유동층과 10.4 ton/hr 급의 순환유동층을 활용하여 폐수슬러지와 바이오매스를 혼소 시 연소특성에 대해 비교하였다. 연구결과에 따르면 기포유동층 연소 상의 온도가 순환유동층보다 약간 높았다.
모사장치 하강관의 측정칼럼에서 일정시간 동안 고체순환량이 측정되었다. 고체순환량은 측정시간과 밀도분석으로 반복적으로 측정하였다. Table 1에 순환유동층 모사장치의 실험인자를 나타내었다.
이러한 흐름은 공탑속도가 변화함에 따라 달라지며, 이러한 공탑속도 변화에 따른 연소기 내 수력학적 특성과 열전달의 특성에 대해 살펴보았다. 공탑속도 변화에 따른 열전달 변화를 살펴보기 위해 기체의 공탑속도를 1 m/s 로부터 6 m/s까지 변화시켜 가며 살펴보았다. Fig.
이 실험에서 연소 가스 중 산소농도, 배출가스 재순환율 등에 의한 연소특성에 대해 조사하였다[13,17]. 또한, 0.8 MW_th의 파일럿 연소기를 활용하여 석유코크스, 반유연탄, 유연탄 등 연료 종류에 따른 순산소연소특성을 조사하였다. 이러한 순산소 연소기술을 유동층 석탄화력에 접목하는 다양한 연구들이 수행되었다[18].
이를 위해 먼저 모사장치를 활용하여 순환유동층 연소실험에 대한 모사실험을 수행하여 주요 운전인자를 확보하였다. 또한, 30 kW_th 급의파일럿 연소기를 운영하여 연료, 산소주입률에 따른 연소특성과 배출가스 특성을 조사하였다.
본 연구에서는 슬러지 연료에 대한 열회수를 개선하고 에너지화를 최대화하기 위해 기포유동층 대신 순환유동층을 적용하였다. 또한, CO₂를저감하기 위해 순환유동층에 순산소 연소기술을 접목하였다. 이를 위해 먼저 모사장치를 활용하여 순환유동층 연소실험에 대한 모사실험을 수행하여 주요 운전인자를 확보하였다.
또한, CO₂ 저감을 위해 이와 같은 상업 슬러지 유동층 연소플랜트에 순산소 연소를 접목시키는 것이 필요하다. 본 연구에서는 슬러지 연료에 대한 열회수를 개선하고 에너지화를 최대화하기 위해 기포유동층 대신 순환유동층을 적용하였다. 또한, CO₂를저감하기 위해 순환유동층에 순산소 연소기술을 접목하였다.
순환유동층 모사장치와 파일럿 연소기를 활용하여 슬러지 연료에 대한 순환유동층 순산소 연소특성을 살펴보았다. 순환유동층 모사 장치는 파일럿 연소기와 동일한 크기로 제작되었으며, 파일럿 연소실험은 일반공기와 21~40% 순산소 연소조건에서 실험하였다. 실험 결과를 토대로 다음과 같이 주요 결과를 요약할 수 있다.
순환유동층 모사장치와 파일럿 연소기를 활용하여 슬러지 연료에 대한 순환유동층 순산소 연소특성을 살펴보았다. 순환유동층 모사 장치는 파일럿 연소기와 동일한 크기로 제작되었으며, 파일럿 연소실험은 일반공기와 21~40% 순산소 연소조건에서 실험하였다.
슬러지 유동층 파일럿 연소기에 대한 주요 운전인자를 확보하기 위해 순환유동층 모사장치를 활용하여 모사실험을 수행하였다. 모사장치는 상승관(riser), 사이클론, 하강관(downcomer), 하부 루프씰(loop-seal)로 구성되었다.
이러한 조건으로 3주 동안 3번 연속적으로 반복 실험이 수행되었다. 안정적인 연속운전과 균일한 유동상태를 유지하기 위해, 전산 데이터 수집시스템 모니터링 및 배출가스를 상시 측정하여 파일럿연소기의 연소상태를 지속적으로 관찰하였다. Fig.
슬러지 연료 적정투입량은 13 kg/h로 결정되었다. 연소실험은 일반공기 및 순산소 연소 조건에서 수행되었다. 순산소 연소 시 연소공기 중 산소주입량은 21%에서 40% 범위에서 연소실험이 수행되었다.
1 MW_th파일럿연소기를 활용하여무연탄, 유연탄, 갈탄, 목재 펠릿, 볏짚 등의 다양한 연료에 대한 일반 공기 연소 및 순산소 연소 특성에 대해 비교하였다. 위와 같이 다양한 연료 연소 시, 일반 공기 및 순산소 연소 조건에서 배출가스에 따른 시스템의 연소효율 및 배출특성이 조사되었다. CO₂, CO, NO, SO₂ 와 같은 주요 대상물질이 각 조건에서 고려되었다[19].
유동화 공기는상승관과하부루프씰로주입된다. 유동화고체물질의유동화 속도를 최적화하기 위해 상승관과 하강관 높이에 따른 압력손실이 측정되었다. 정상상태에서 순환유동층 하부 루프씰로 통하여 순환되는 고체순환량을 측정하기 위해, 사이클론으로부터 하강관으로 들어가는 전체 고체물질량이 측정되었다.
일반공기 및 21,25, 30, 40% 조건의 순산소 연소 실험은 1주 동안 차례로 운전되었다. 이러한 조건으로 3주 동안 3번 연속적으로 반복 실험이 수행되었다. 안정적인 연속운전과 균일한 유동상태를 유지하기 위해, 전산 데이터 수집시스템 모니터링 및 배출가스를 상시 측정하여 파일럿연소기의 연소상태를 지속적으로 관찰하였다.
또한, CO₂를저감하기 위해 순환유동층에 순산소 연소기술을 접목하였다. 이를 위해 먼저 모사장치를 활용하여 순환유동층 연소실험에 대한 모사실험을 수행하여 주요 운전인자를 확보하였다. 또한, 30 kW_th 급의파일럿 연소기를 운영하여 연료, 산소주입률에 따른 연소특성과 배출가스 특성을 조사하였다.
연소기가 운전되기 시작하면 연소실험은 3시간 동안 수행되며, 안정적인 연소를 위해 연료주입량, 산소주입량,고체순환량이 운전시간 동안 일정하게 유지된다. 일반공기 및 21,25, 30, 40% 조건의 순산소 연소 실험은 1주 동안 차례로 운전되었다. 이러한 조건으로 3주 동안 3번 연속적으로 반복 실험이 수행되었다.
유동화고체물질의유동화 속도를 최적화하기 위해 상승관과 하강관 높이에 따른 압력손실이 측정되었다. 정상상태에서 순환유동층 하부 루프씰로 통하여 순환되는 고체순환량을 측정하기 위해, 사이클론으로부터 하강관으로 들어가는 전체 고체물질량이 측정되었다. 모사장치 하강관의 측정칼럼에서 일정시간 동안 고체순환량이 측정되었다.

대상 데이터

Joseph,MI, USA)의 TGA-601에 의해 분석되었다. 원소분석은 PerkinElmer 社 (MA, USA)의 2400 series II 원소분석기에 의해 분석되었다. 배출가스 분석은 휴대용 가스 분석기에 의해 분석되었다.

이론/모형

Joseph, MI, USA)의 AC-350발열량분석기에 의해 분석되었다. 공업분석은 LECO 社 (St. Joseph,MI, USA)의 TGA-601에 의해 분석되었다. 원소분석은 PerkinElmer 社 (MA, USA)의 2400 series II 원소분석기에 의해 분석되었다.
원소분석은 PerkinElmer 社 (MA, USA)의 2400 series II 원소분석기에 의해 분석되었다. 배출가스 분석은 휴대용 가스 분석기에 의해 분석되었다.
유동화 구배 모사 Simulation은 Ansys CFD Fluent Software에 의해 수행되었다. Table 2에 본 유동화 구배 모사에 사용된 경계조건을 나타내었다

성능/효과

(2) 일반공기 및 21~40% 순산소 조건에서 슬러지 연소 시 온도구배 실험결과, 25% 이상의 순산소 조건에서 일반공기 연소보다 온도구배가 높았으며 산소주입량이 높아질수록 온도구배가 높아졌다. 이는 슬러지 연료 내 휘발성분의 탈휘발화와 점화시작온도가 산소주입량이 증가함에 따라 급격하게 빨라지는 것을 가리킨다.
(3) 각 조건에서 슬러지 연료 연소 시 배출가스 온도분석 결과,21~25% 순산소 연소 조건에서 배출가스 온도가 가장 높았다. 한편 , 배출가스내 CO₂농도의경우, 21~25% 순산소조건에서 80% 이상의 순도를 나타내었다.
(4) 위 결과를 토대로 슬러지 연료에 대한 유동층 연소 시 25% 순산소 조건이 CO₂ 고순도 및 열회수를 위한 최적조건으로 결정되었다. 또한, 슬러지 순환유동층 연소 시 운전 주요인자인 압력손실, 연소온도, 고체순환량, 배출가스 온도, 배출가스 성상을 비교하여 종합적으로 판단하였을 때, 25%의 순산소 연소 조건이 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다.
따라서, 휘발성분이많이포함되어있는 슬러지 연소의 경우, 21% 순산소 연소조건에서 슬러지 연료의 탈휘발 화와 점화 시작온도가 상대적으로 늦어지게 되어 연소시 불꽃 온도가 일반 공기조건보다 낮게 되는 것으로 사료된다. 그러나, 산소주입량이 25% 이상의 순산소 연소조건에서는 온도구배가 일반공기 및 21% 순산소 연소조건보다 높게 나타났다. 또한, 산소주입량이 증가함에 따라 온도 구배가 점차적으로 증가하는 경향을 나타내었다.
이는 슬러지 연료 순산소 연소 시 산소주입량이 25% 이상의 조건에서는 슬러지 연료 내 휘발성분의 탈휘발화와 점화시작온도가 산소주입량이 증가함에 따라 급격하게 빨라지게 되는 것으로 파악된다. 따라서, 25% 이상의 순산소 연소조건에서는 연소 시 불꽃 온도가 일반공기및 21% 순산소연소보다상대적으로높은것으로사료된다.
그러나, 산소주입량이 25% 이상의 순산소 연소조건에서는 온도구배가 일반공기 및 21% 순산소 연소조건보다 높게 나타났다. 또한, 산소주입량이 증가함에 따라 온도 구배가 점차적으로 증가하는 경향을 나타내었다. 이는 슬러지 연료 순산소 연소 시 산소주입량이 25% 이상의 조건에서는 슬러지 연료 내 휘발성분의 탈휘발화와 점화시작온도가 산소주입량이 증가함에 따라 급격하게 빨라지게 되는 것으로 파악된다.
일반공기 연소에서 압력손실은 21%에서 40% 까지의 모든 순산소 조건보다 높은 값을 나타내었다. 또한, 순산소 연소 조건에서 압력손실은 산소주입량이 증가함에 따라 증가하는 것으로 관찰되었다. 이는 압력손실이 유동화공기가 관을 통과함에 따라 동역학적 에너지가 손실되는 것에서 기인하는 것으로 사료된다.
위 결과에서 나타나듯이, 슬러지 연료를 일반공기 및 21~40% 순산소 연소 조건에서 순환유동층으로 운전하였을 때, 25% 순산소 연소 조건이 열회수 측면이나 CO₂ 제어에 적용함에 있어 최적 조건으로 파악되었다. 또한, 슬러지 순환유동층 연소 시 운전 주요인 자인 압력손실, 연소온도, 고체순환량, 배출가스 온도, 배출가스 성상을 비교하여 종합적으로 판단하였을 때, 25%의 순산소 연소 조건이 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다. 향후, 본 연구결과를 바탕으로 배출가스 재순환 및 배출가스 오염물질 제어기술 등의 추가연구를 통해 배출가스 중 CO₂ 농도를 90% 이상으로 증가시키고 슬러지 연료 연소 시 열회수율을 효과적으로 확보하여, 국내외의 CO₂ 제어요구에 적극적으로 대응하고 슬러지 순산소 순환유동층 기술 상용화에 대한 경제성을 확보하도록 하겠다.
위 결과에서 나타나듯이, 슬러지 연료를 일반공기 및 21~40% 순산소 연소 조건에서 순환유동층으로 운전하였을 때, 25% 순산소 연소 조건이 열회수 측면이나 CO₂ 제어에 적용함에 있어 최적 조건으로 파악되었다. 또한, 슬러지 순환유동층 연소 시 운전 주요인 자인 압력손실, 연소온도, 고체순환량, 배출가스 온도, 배출가스 성상을 비교하여 종합적으로 판단하였을 때, 25%의 순산소 연소 조건이 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다. 향후, 본 연구결과를 바탕으로 배출가스 재순환 및 배출가스 오염물질 제어기술 등의 추가연구를 통해 배출가스 중 CO₂ 농도를 90% 이상으로 증가시키고 슬러지 연료 연소 시 열회수율을 효과적으로 확보하여, 국내외의 CO₂ 제어요구에 적극적으로 대응하고 슬러지 순산소 순환유동층 기술 상용화에 대한 경제성을 확보하도록 하겠다.
연구결과에 따르면 기포유동층 연소 상의 온도가 순환유동층보다 약간 높았다. 또한, 연소상 지점과 프리보드 지점간의 온도차를 비교하였을 때 기포유동층이 순환유동층보다 구배차이가 높았다. 이는 순환유동층이 기포유동층보다 반응기 전체에 대해 열구배가 효과적으로 분포되는 것을 가리킨다[5].
04% 이었다. 발열량 분석 결과, 슬러지와 석탄시료의 발열량은 각각 3,008 kcal/kg와 5,966kcal/kg 이었다. 원소분석 결과, CHONS로 구성된 슬러지 내 가연성분 함량이 석탄보다 전체적으로 낮게 분석되었다.
9에 일반공기 및 21~40% 순산소 연소 시 배출가스 온도와 CO₂, O₂, CO로 구성된 배출가스 성상을 나타내었다. 배출가스 온도의 경우, 21%에서 25%의 순산소 연소 조건에서의 배출가스 온도가 일반 공기 및 30% 이상의 순산소 연소조건보다 상대적으로 높았다. Table 5에서 보듯이 H₂O 및 CO₂는 N₂와 O₂에 비해 높은 열용량을 나타내게 된다.
이제근 등은 단단유동층 소각로와 2단 선회류 유동층 소각로를 적용하여 하수슬러지및 폐수슬러지의 연소특성을 관찰하였다. 본 연구에 따르면, 유동층 Bed 높이에 따라 슬러지와 석탄의 연소특성이 상이하게 나타나는 것을 확인하였다. 이는 슬러지 연료의 수분 및 휘발분 함량, 그리고 밀도 차이에서 기인하는 것으로 파악되었다[2-4].
4 ton/hr 급의 순환유동층을 활용하여 폐수슬러지와 바이오매스를 혼소 시 연소특성에 대해 비교하였다. 연구결과에 따르면 기포유동층 연소 상의 온도가 순환유동층보다 약간 높았다. 또한, 연소상 지점과 프리보드 지점간의 온도차를 비교하였을 때 기포유동층이 순환유동층보다 구배차이가 높았다.
본 파일럿 연소기의설계용량은 30 kWth급으로써이의적정연료투입량은 13 kg/hr로 계산되었다. 원소분석 결과 및 설계용량에 기초하여 슬러지 연소에 필요한이론공기요구량을분석한결과, 이론공기요구량은 835 L/min으로 계산되었다. 따라서, 공탑속도와 과잉공기비 1.
발열량 분석 결과, 슬러지와 석탄시료의 발열량은 각각 3,008 kcal/kg와 5,966kcal/kg 이었다. 원소분석 결과, CHONS로 구성된 슬러지 내 가연성분 함량이 석탄보다 전체적으로 낮게 분석되었다. 이는 슬러지 내 회분함량이 석탄보다 높기 때문인 것으로 파악되었다.
또한, 위 범위에서 배출가스 중 과잉산소 농도가 10% 이하를 나타내었다. 위 결과에서 나타나듯이, 슬러지 연료를 일반공기 및 21~40% 순산소 연소 조건에서 순환유동층으로 운전하였을 때, 25% 순산소 연소 조건이 열회수 측면이나 CO₂ 제어에 적용함에 있어 최적 조건으로 파악되었다. 또한, 슬러지 순환유동층 연소 시 운전 주요인 자인 압력손실, 연소온도, 고체순환량, 배출가스 온도, 배출가스 성상을 비교하여 종합적으로 판단하였을 때, 25%의 순산소 연소 조건이 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다.
위 결과에서 보듯이, 일반공기 및 순산소 연소 조건에서 NO 농도가 큰 차이를 나타내지 않았다. SO₂의 경우, 슬러지 연료 연소 시 일반공기 및 21~40% 순산소 연소 조건에서 460~645 ppm의 농도범위를 나타내었다.
(1) 순환유동층 모사실험에서 고체물질에 대한 최소유동화 속도,유동화 구배, 외부고체순환량을 분석하여 파일럿 실험을 위한 주요인자를 결정하였다. 위 모사실험 결과, 슬러지 연료 유동층연소를 위한 최소유동화 속도는 0.120 m/s로 결정되었고 공탑속도는 2.5 m/s 이상으로 결정되었다.
Table 5는 유동화 공기에 사용되는 O₂, N₂, CO₂ 등의 주요성분에 대한 물리적 가스 성분들을 나타내고 있다. 표에서 보듯이, 유동화 공기가 주로 질소와 산소로 구성된 일반공기 연소조건의 동적 점성도가 순산소 조건보다 높은 것으로 나타났다. 일반적으로 동적 점성도가 높게 되면 압력손실도 증가하게 된다.

후속연구

(5) 향후, 배출가스재순환및배출가스제어연구를통해슬러지순환유동층순산소연소의연소인자및 CO₂배출농도를최적화하고이를 토대로 본 기술의 상업화운전에대한경제성을확보하도록하겠다.
이는 슬러지 연료 연소 시 연료 내 휘발성 S 성분이 위 범위에서 보다 활발하게 SO₂로 전환되었음을 나타낸다. NO와 SO₂농도의 경우, 배출가스 중 배출농도가 전반적으로 높은 것으로 파악되어 슬러지 연료 연소 시 이에 대한 향후 대책마련이 필요하다.
또한, 슬러지 순환유동층 연소 시 운전 주요인 자인 압력손실, 연소온도, 고체순환량, 배출가스 온도, 배출가스 성상을 비교하여 종합적으로 판단하였을 때, 25%의 순산소 연소 조건이 본 슬러지 연료 연소에 대한 장시간 운전에 있어 보다 적합한 것으로 사료된다. 향후, 본 연구결과를 바탕으로 배출가스 재순환 및 배출가스 오염물질 제어기술 등의 추가연구를 통해 배출가스 중 CO₂ 농도를 90% 이상으로 증가시키고 슬러지 연료 연소 시 열회수율을 효과적으로 확보하여, 국내외의 CO₂ 제어요구에 적극적으로 대응하고 슬러지 순산소 순환유동층 기술 상용화에 대한 경제성을 확보하도록 하겠다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	화석연료의 단점은 무엇인가?	최근, 화석연료의 부족 때문에 신재생에너지원에 대한 수요가 급증하고 있다. 또한, 화석연료는 연소 시 지구온난화를 일으키며 심각한 대기오염을 가져오게 된다. 이러한 신재생에너지원으로써 슬러지 및 바이오매스 등이 화석연료의 대안으로 각광을 받고 있다.
	슬러지의 연소 시 어떤 반응 과정이 발생하는가?	이는 슬러지가 수분함량이 많고 휘발성분이 많이 있기 때문인 것으로 파악되었다. 슬러지 연소 시, 건조, 탈 휘발화, Char 연소 등의 일련의 반응과정을 거치게 된다. 이제근 등은 단단유동층 소각로와 2단 선회류 유동층 소각로를 적용하여 하수슬러지및 폐수슬러지의 연소특성을 관찰하였다.
	탄소 제어 및 저장기술 중 순 산소 연소기술은 무엇인가?	탄소 제어 및 저장기술은 연소 전 제어기술, 연소 후 제어기술, 순 산소 연소기술 등으로 분류할 수 있다. 이 중 순 산소 연소기술은 연소 시 과잉공기 대신 순산소를 산화제로 사용하는 기술이다[11]. 또한,순산소연소시배가스를재순환하여최종적으로배출가스중 CO2의 농도가 90% 이상의 고농도로 배출되게 한다.

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상세보기
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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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