[논문]LPG소형저장탱크 BLEVE 발생 시점 예측 툴 개발

채충근; 이재훈; 채승빈; 김용규; 한신탁

doi:10.14346/jkosos.2020.35.4.74

LPG소형저장탱크 BLEVE 발생 시점 예측 툴 개발
Development of a Tool for Predicting the Occurrence Time of BLEVE in Small LPG Storage Tanks 원문보기

한국안전학회지 = Journal of the Korean Society of Safety, v.35 no.4, 2020년, pp.74 - 83

채충근 (미래기준연구소) , 이재훈 (한국가스안전공사 에너지안전실증연구센터) , 채승빈 (미래기준연구소) , 김용규 (미래기준연구소) , 한신탁 (미래기준연구소)

Abstract ▼ AI-Helper

In Korea, about 110,000 LPG small storage tanks of less than three tons have been installed in restaurants, houses and factories, and are used as LPG supply facilities for cooking, heating and industrial use. In the case of combustible liquefied gas storage tanks, the tank may rupture due to the temperature increase of the tank steel plate (approximately 600℃) even when the safety valve is operating normally, causing large-scale damage in an instant. Therefore, in the event of a fire near the LPG small storage tank, it is necessary to accurately predict the timing of the BLEVE(Boiling Liquid Expanding Vapour Explosion) outbreak in order to secure golden time for lifesaving and safely carry out fire extinguishing activities. In this study, we have first investigated the results of a prior study on the prediction of the occurrence of BLEVE in the horizontal tanks. And we have developed thermodynamic models and simulation program on the prediction of BLEVE that can be applied to vertical tanks used in Korea, have studied the effects of the safety valve's ability to vent, heat flux strength of external fires, size of tanks, and gas remaining in tanks on the time of BLEVE occurrence and have suggested future utilization measures.

주제어

표/그림 (17)

표 Table 1. Status of installation of LPG small storage tanks in Korea
그림 Fig. 1. Composition of nodes for calculation.
그림 Fig. 2. Heat transfer to node n_in.
표 Table 2. Heat flux according to the type of fire
표 Table 3. Convective Heat Transfer Coefficients
그림 Fig. 3. Model for the spring loaded PRV.
그림 Fig. 4. Flow chart for calculation.
그림 Fig. 5. Temperature distribution on tank wall; q_sf = 50 kw/m², Fill = 0.2, A_PSV = 932 mm², Tankcapacity = 500kg.
그림 Fig. 6. Tank wall temperature simulated by AFFTAC ; q_sf = 79 kw/m², Fill = 0.5, Tank = 3t, A_PSV = 962 mm².
그림 Fig. 7. Tank wall temperature simulated by this work ; q_sf = 79 kw/m², Fill = 035, Tank = 3t, A_PSV = 962 mm².
그림 Fig. 8. Tank wall temperature of various tank; q_sf = 41, 38.32 kw/m², A_PSV = 166, 164, 289 m², Fill = 0.85.
그림 Fig. 9. Tank wall temperature of 0.5 t tank according to various heat flux; Fill = 0.5 q_sf = 79,50,41 kW/m², A_PSV = 116 mm².
그림 Fig. 10. Tank wall temperature of 1 t tank according to various heat flux; Fill = 0.5, q_sf = 79, 50, 38 kw/m², A_PSV = 164 mm².
표 Table 4. Venting area of pressure safety valve
그림 Fig. 11. Tank wall temperature and pressure of 3,000 kg tank according to various PSV area; Fill = 0.85, q_sf = 79 kW/m².
그림 Fig. 12. Tank wall temperature of various tank; q_sf = 50 kw/m², Fill = 0.5, A_PSV = 962 mm².
그림 Fig. 13. Tank wall temperature of 0.5 t tank at various charge rate; q_sf = 50 kw/m², A_PSV = 116 mm².

AI 본문요약
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문제 정의

입형과 횡형의 탱크는 기상부의 모양이 달라 기상부 탱크 내면에서 액상 가스 표면으로 전달되는 복사열의 계산방식과 그 결과가 많이 다르기 때문이다. 그래서 이 연구에서는 국외에서 수행된 횡형 탱크 연구결과를 참고하여 국내 입형 탱크에 적용할 수 있는 열역학적 모델을 개발하고 BLEVE 시뮬레이션이 가능하도록 프로그래밍하여 LPG소형저장탱크의 BLEVE 발생 위험성과 중요 이슈별 특성을 분석해보고, 향후 활용방안을 살펴 보았다.

가설 설정

. 이 표에서 탱크의 안전밸브 계산에 적용된 Heat flux는 KGS FU432⁹⁾에서 안전밸브 용량 산정에 적용된 식 (2)에 의하여 계산되는 총 입열량(액상 가스와 접촉하는 탱크 강판을 통해 탱크로 들어가는 열량)을 탱크 외부 표면 전체를 통한 입열량이라고 가정하고 이 논문에 의해 개발된 열역학적 모델에 의해 산출한 값이다.

제안 방법

(2)기상 가스와 접하고 있는 탱크 내부 표면의 온도와 기상 가스의 온도는 상이한 것으로 간주하였다. (3)탱크 강판에서 액상 가스 및 기상 가스로 열이 전달되는 경로는 탱크 동판을 통한 전도, 기상부 탱크 강판과 기상 가스 사이의 대류 및 기상부 탱크 강판과 액상부 액면 사이의 복사로 간주하였다.
LPG소형저장탱크에서의 BLEVE 발생 시점을 예측하기 위하여 열역학적 모델을 개발하고 BLEVE 시뮬레이션을 위한 프로그래밍을 수행하였다. 일반적으로 제기되는 이슈들에 관한 해답을 얻기 위하여 다양한 조건의 BLEVE 시뮬레이션을 수행하고 다음과 같은 결론을 얻었다.
1에서 설정한 각 노드의 온도를 구하기 위해서는 해당 노드가 속한 셀로 들어오는 전도열, 대류열 및 복사열을 고려하여야 한다. 각 노드의 온도를 구하는 방법은 동일하기 때문에 이 논문에서는 탱크 동판의 n 번째 셀의 안쪽 노드인 N_in의 온도 # 를 구하는 방법을 대표적으로 기술한다(Fig. 2 참조).
이 논문에서 셀을 횡으로 나눈 이유는 Pool fire(저장탱크가 불에 완전히 휩싸이는 화재) 영향분석의 경우 탱크 강판의 온도가 좌우로는 같고 상하로만 차이가 나는 것으로 간주하였기 때문이다. 유한차분법에 있어서 계산은 2차원 비정상상태 열전달(Two-dimensional transient heat transfer)로 보고 수행하였다. 이 연구에서는 계산을 신속하게 하기 위하여 집중열용량법도 적용하였는데, 이 경우에는 기상부 탱크 강판 전체의 온도가 동일한 것으로 간주하여 기상부 강판 전체를 하나의 셀로 보고 하나의 노드를 설정하여 계산을 수행하였다⁴⁾.
. 유한차분법을 적용하기 위해 Fig. 1과 같이 볼륨요소(Volume element) 즉 셀(Cell)을 나누고 온도 계산을 위한 노드를 구성하였다⁵⁾. 이 논문에서 셀을 횡으로 나눈 이유는 Pool fire(저장탱크가 불에 완전히 휩싸이는 화재) 영향분석의 경우 탱크 강판의 온도가 좌우로는 같고 상하로만 차이가 나는 것으로 간주하였기 때문이다.
유한차분법에 있어서 계산은 2차원 비정상상태 열전달(Two-dimensional transient heat transfer)로 보고 수행하였다. 이 연구에서는 계산을 신속하게 하기 위하여 집중열용량법도 적용하였는데, 이 경우에는 기상부 탱크 강판 전체의 온도가 동일한 것으로 간주하여 기상부 강판 전체를 하나의 셀로 보고 하나의 노드를 설정하여 계산을 수행하였다⁴⁾.

대상 데이터

수리모델 및 논리모델을 만들고 이것을 컴퓨터가 계산할 수 있도록 하는 것을 프로그래밍 시뮬레이션이라고 한다. 이 연구에서 수리모델은 유한차분법(Finite difference method)과 집중열용량법(Lumped capacity method)에 기반한 열전달 이론에 의하여 개발하였고, 기본적인 자료로는 AFFTAC의 데이터를 활용하였다. Matlab R2019a를 사용하여 구현한 프로그램 로직은 Fig.

이론/모형

외부화재 발생 시 저장탱크 기상부 강판의 시간 경과에 따른 온도 변화는 유한차분법(Finite difference method) 또는 집중열용량법(Lumped capacity method)에 의하여 계산할 수 있다⁴⁾. 유한차분법을 적용하기 위해 Fig.
압력이 하강하는 때에는 F_open × P_ssv 에서 폐쇄되기 시작하여 F_close × P_ssv에서 완전히 폐쇄되는데, F_bend × P_ssv를 기점으로 개도율 감소비율이 달라진다. 이 논문에서 F_open값은 KGS FU432에 따라 1.21로 하였다. F_bend 값과 F_close 값은 각각 0.
이것이 AFFTAC과 다수의 선행연구들에서는 집중열용량법을 적용한 이유인 것으로 이해된다⁴⁾. 이 논문에서도 기상부 탱크 강판의 온도 계산에는 집중열용량법을 적용하였다. 유한차분법으로 할 경우 계산시간의 간격을 0.

성능/효과

. (1)탱크 내부의 기상 가스, 액상 가스 및 액상 가스와 접하고 있는 탱크 강판 온도는 동일한 것으로 간주하였다. (2)기상 가스와 접하고 있는 탱크 내부 표면의 온도와 기상 가스의 온도는 상이한 것으로 간주하였다.
(1)탱크 내부의 기상 가스, 액상 가스 및 액상 가스와 접하고 있는 탱크 강판 온도는 동일한 것으로 간주하였다. (2)기상 가스와 접하고 있는 탱크 내부 표면의 온도와 기상 가스의 온도는 상이한 것으로 간주하였다. (3)탱크 강판에서 액상 가스 및 기상 가스로 열이 전달되는 경로는 탱크 동판을 통한 전도, 기상부 탱크 강판과 기상 가스 사이의 대류 및 기상부 탱크 강판과 액상부 액면 사이의 복사로 간주하였다.
7과 같다. AFFTAC의 결과는 횡형 탱크에 적용한 것이고 이 논문의 결과는 입형 탱크에 적용한 결과라는 차이점 때문에 그래프의 모양은 다소 다르지만 기상부 강판의 온도 상승률은 유사한 것으로 나타나 이 논문에 의한 시뮬레이션 결과를 탱크 용량이나 잔량 수준 등이 BLEVE 발생 시점에 미치는 영향의 특성을 분석하는 용도로 사용하는 것은 가능하다고 판단하였다.
결과적으로 이번 연구 결과에 따르면 BLEVE 예방 관점에서 안전밸브 용량 기준은 충분하지 못한 것으로 나타났다. Fig. 9 및 Fig. 10에서 보는 바와 같이 안전밸브 분출량 산정 기준에 적용된 Heat flux(Table 2 참조)에서는 BLEVE 발생 가능성이 낮지만, 주변 화재의 경우 예상되는 Heat flux 50 kW/m² 또는 AFFTAC에서 Pool fire의 시뮬레이션에 적용한 Heat flux 79 kW/m²에서는 BLEVE 발생 가능성이 높은 것으로 나타났다. 취사⋅난방용 또는 업무용으로 사용되는 소형저장탱크는 주거지역 또는 상업지역에 설치되는 경우가 많기 때문에 주변에서 화재가 발생할 우려는 상존한다.
화재 발생 초기에는 경판부의 온도가 높은 것으로 나타나지만 시간이 경과함에 따라 그 온도는 동일하게 되는 것으로 나타났다. 결과적으로 액상부에 가까운 기상부 동판 일부(액상부로부터 동판 두께의 약 30배에 해당하는 높이 이하)를 제외한 대부분의 기상부 동판 및 경판은 온도가 동일한 것으로 나타났다. 이것은 유한차분법(Finite difference method)과 집중열용량법(Lumped capacity method)의 결과가 크게 다르지 않다는 것을 시사한다.
안전밸브 분출능력과 관련한 첫 번째 의문 사항은 “KGS FU432 기준에서 규정하는 안전밸브 분출능력은 충분할까”하는 것이다. 결과적으로 이번 연구 결과에 따르면 BLEVE 예방 관점에서 안전밸브 용량 기준은 충분하지 못한 것으로 나타났다. Fig.
셋째, 작은 탱크가 큰 탱크에 비하여 BLEVE 발생 위험성이 높고 발생 시점도 빨라진다. 넷째, 탱크 내 잔량이 적은 경우에는 큰 경우에 비하여 BLEVE 발생 시점은 많이 앞당겨진다. 그러나 BLEVE 발생 가능성 자체는 동일하다.
)은 강화가 필요하고, 기준보다 큰 용량의 안전밸브를 설치하더라도 BLEVE 발생 위험성이 반드시 낮아진다고 할 수는 없다. 둘째, 동일한 조건에서 Heat flux의 강도가 증대되면 BLEVE의 발생 시점이 앞당겨지고 발생 가능성도 높아진다. 셋째, 작은 탱크가 큰 탱크에 비하여 BLEVE 발생 위험성이 높고 발생 시점도 빨라진다.
둘째, 동일한 조건에서 Heat flux의 강도가 증대되면 BLEVE의 발생 시점이 앞당겨지고 발생 가능성도 높아진다. 셋째, 작은 탱크가 큰 탱크에 비하여 BLEVE 발생 위험성이 높고 발생 시점도 빨라진다. 넷째, 탱크 내 잔량이 적은 경우에는 큰 경우에 비하여 BLEVE 발생 시점은 많이 앞당겨진다.
탱크 내 가스 잔량과 관련한 첫 번째 의문 사항은 “탱크내 가스 잔량이 작은 경우에는 큰 경우에 비하여 BLEVE 발생 위험성이 낮을까”하는 것이다. 연구 결과가스 잔량과 BLEVE 발생 가능성은 무관한 것으로 나타났다. Fig.
열역학적 모델을 고도화하고 실증실험을 거쳐 예측 결과의 정확도를 높인다면 탱크 주변 화재 발생시 방재활동의 우선순위를 결정하는데 큰 도움을 줄 수 있다는 것이 확인되었다. 아울러 국내 LPG업계에서 사용 중인 잔량관리시스템과 연계⋅활용한다면 그 효용성의 극대화도 가능할 것으로 판단되었다.
첫째, 안전밸브 분출능력과 관련하여, 저장탱크 주변화재(Heat flux 50 kW/m²)를 고려할 경우 KGS FU432에 따른 안전밸브 분출능력 산정기준(Heat flux 기준 32 내지 41 kW/m²)은 강화가 필요하고, 기준보다 큰 용량의 안전밸브를 설치하더라도 BLEVE 발생 위험성이 반드시 낮아진다고 할 수는 없다. 둘째, 동일한 조건에서 Heat flux의 강도가 증대되면 BLEVE의 발생 시점이 앞당겨지고 발생 가능성도 높아진다.

후속연구

첫 번째는 BLEVE 발생 확률 및 발생 시점 예측의 정확도를 제고하기 위해 유한차분법(Finite difference method)을 적용하는 프로그램의 고도화가 필요하고, 두 번째는 프로그램의 정확도 입증을 위한 실증실험이 필요하다. 실물 크기 설비의 실증실험에는 많은 비용이 소요되겠지만 화재 발생시 LPG소형저장탱크의 BLEVE 발생 시점을 정확히 예측함으로써 인명구조의 골든타임을 확보할 수 있다는 점을 고려하면 추가 연구의 필요성은 충분히 정당화될 수 있을 것으로 판단된다.
열역학적 모델을 고도화하고 실증실험을 거쳐 예측 결과의 정확도를 높인다면 탱크 주변 화재 발생시 방재활동의 우선순위를 결정하는데 큰 도움을 줄 수 있다는 것이 확인되었다. 아울러 국내 LPG업계에서 사용 중인 잔량관리시스템과 연계⋅활용한다면 그 효용성의 극대화도 가능할 것으로 판단되었다.
이 논문에서 개발한 툴이 현장에서 활용될 수 있도록 하기 위해서는 추가 연구가 필요하다. 첫 번째는 BLEVE 발생 확률 및 발생 시점 예측의 정확도를 제고하기 위해 유한차분법(Finite difference method)을 적용하는 프로그램의 고도화가 필요하고, 두 번째는 프로그램의 정확도 입증을 위한 실증실험이 필요하다.
이 연구와 추가 연구를 통해 개발되는 “BLEVE 발생시점 예측 툴”은 LPG소형저장탱크 주변 화재 현장의 화재진압 SOP에 반영되어 화재 초기 인명구조의 골든타임을 확보하는데 활용될 수 있다.
이 논문에서 개발한 툴이 현장에서 활용될 수 있도록 하기 위해서는 추가 연구가 필요하다. 첫 번째는 BLEVE 발생 확률 및 발생 시점 예측의 정확도를 제고하기 위해 유한차분법(Finite difference method)을 적용하는 프로그램의 고도화가 필요하고, 두 번째는 프로그램의 정확도 입증을 위한 실증실험이 필요하다. 실물 크기 설비의 실증실험에는 많은 비용이 소요되겠지만 화재 발생시 LPG소형저장탱크의 BLEVE 발생 시점을 정확히 예측함으로써 인명구조의 골든타임을 확보할 수 있다는 점을 고려하면 추가 연구의 필요성은 충분히 정당화될 수 있을 것으로 판단된다.

질의응답

핵심어	질문	논문에서 추출한 답변
	액화석유가스의 안전관리 및 사업 법령에서는 저장능력이 3톤 미만인 LPG저장탱크를 어떻게 정의하고 있는가?	｢액화석유가스의 안전관리 및 사업 법령｣에서는 저장능력이 3톤 미만인 LPG저장탱크를 소형저장탱크로 정의하고 3톤을 초과하는 탱크에 비하여 주거지역 또는 상업지역 등에서 안전하게 사용할 수 있도록 특화된 안전기준을 규정하고 있다. 소형저장탱크 공급방식은 20 kg 또는 50 kg 용량의 소형 용기 공급방식에 비해 가스공급비용을 절감할 수 있는 장점이 있다.
	소형저장탱크 공급방식의 장점은?	｢액화석유가스의 안전관리 및 사업 법령｣에서는 저장능력이 3톤 미만인 LPG저장탱크를 소형저장탱크로 정의하고 3톤을 초과하는 탱크에 비하여 주거지역 또는 상업지역 등에서 안전하게 사용할 수 있도록 특화된 안전기준을 규정하고 있다. 소형저장탱크 공급방식은 20 kg 또는 50 kg 용량의 소형 용기 공급방식에 비해 가스공급비용을 절감할 수 있는 장점이 있다. 공급자 부담으로 탱크를 설치해주는 방식에 의해 안정적인 공급권을 확보할 수 있고, 배달을 계획적으로 하는 방식에 의해 인력 투입을 최소화할 수 있기 때문이다.
	소형저장탱크 공급방식의 장점은 어디에 기인하는가?	소형저장탱크 공급방식은 20 kg 또는 50 kg 용량의 소형 용기 공급방식에 비해 가스공급비용을 절감할 수 있는 장점이 있다. 공급자 부담으로 탱크를 설치해주는 방식에 의해 안정적인 공급권을 확보할 수 있고, 배달을 계획적으로 하는 방식에 의해 인력 투입을 최소화할 수 있기 때문이다. 이러한 장점에 힘입어 2000년대 이후 국내 소형저장탱크 보급량은 급격하게 증가하였고, Table 1에서 보는 바와 같이 2018년 말 현재 약 11만 개가 보급되어 사용되고 있다1).

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표제어: PCR

동의어: Packet Collision Rate

용어 설명 출처 목록 (6)

용어 설명: PCR은 세균 특이성이 있는 primer를 이용하여 적은 수의 세균이 있을지라도 쉽게 검출할 수 있는 유용한 방법이며, 이를 이용하여 구강 내 치면세균막이나 타액에서 직접 세균을 검출할 수 있게 되었다[8].

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